商业1#楼及地下室 钢管脚手架施工方案编制:
审核： 审批：
青岛胶城建设集团有限公司 2015年9月
目 录
第一节 工程概况 .................................................................................................... 1 第二节 编制依据 .................................................................................................... 1 第三节 脚手架方案选择 ........................................................................................ 1 第四节 脚手架材料选择 ........................................................................................ 2 第五节 脚手架搭设流程及要求 ............................................................................ 4 第六节 脚手架的劳动力安排 ..............................................................................20 第七节 脚手架的检查与验收 ..............................................................................20 第八节 脚手架搭设安全技术措施 ......................................................................21 第九节 脚手架拆除安全技术措施 ......................................................................23 第十节 质量保证及注意事项 ..............................................................................24 第十一节 文明施工 ..............................................................................................24 第十二节 脚手架计算书 ......................................................................................26
双立杆双排脚手架 ................................................................................................................. 26 普通型钢悬挑脚手架计算书 ................................................................................................. 35
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第一节 工程概况
工程名称：御景龙湾三期1#商业及商业地下室 建设单位：连云港市德源泰置业有限公司 监理单位：连云港市经纬工程建设监理有限公司 施工单位：青岛胶城建设集团有限公司
设计单位：华艺设计顾问（深圳）有限公司
本工程由一个商业和地下车库组成，总建筑面积约105754㎡。结构体系为框架结构，地上5层，地下2层，高度为25.85m；本工程建筑抗震设防类别为乙类，建筑结构安全等级为二级，建筑设计使用年限50年，抗震设防烈度为7度，建筑场地类别为Ⅲ类。
第二节 编制依据
《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；
《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社； 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社； 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社； 另外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。
第三节 脚手架方案选择
本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
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4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。
6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：
注：a.1#商业及商业地下室东侧、西侧、南侧、北侧1-10轴采用双立杆钢管落地脚手
架，双立杆高度至屋面为25.85m，双立杆一次到顶。
b.1#商业及商业地下室北侧10-23轴采用普通型钢悬挑脚手架，商业住宅共5层，分成二次悬挑，第一层悬挑从±0.000至三层高度为15.7 m，第二次从三层悬挑到屋面高度为13.15m。（详见下图）
1-01双立杆落地脚手架 1-10 悬挑式脚手架
1-23 北
1-2/R 2-H 双立杆
双立杆落地脚手架
商业1#楼及地下室
落地 脚手架
2-A 双立杆落地脚手架
1-0A
双立杆落地脚手架
平面布置图
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第四节 脚手架材料选择
一、钢管落地脚手架
l、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。
3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。 4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。
5、安全网采用密目式安全网，网目应满足800目／100cm，做耐贯穿试验不穿透， 6×1.8m的单张网重量在15kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及建筑安全监督管理部门发放的准用证。 6、采用普通螺栓连接 二、普通型钢悬挑脚手架
l、普通型钢悬挑脚手架，选用架设钢管外径48mm，壁厚3.5mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求
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后方可在施工中使用。
3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆红白相间色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。 4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。
5、安全网采用密目式安全网，网目应满足800目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透， 6×1.8m的单张网重量在15kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由建筑安全监督管理部门发放的准用证。
6、连墙件采用采用普通螺栓连接。 7、型钢水平悬挑杆采用16a号工字钢。 8、预埋螺栓的直径为20mm。
9.选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。
第五节 脚手架搭设流程及要求
一、钢管落地脚手架
落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→双立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外双立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出双立杆位置，并用小竹片点出双立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。
在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按下构造要求搭设。 1、主杆基础
本工程脚手架基础利用地库顶板，混凝土强度满足要求。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求。 2、立杆间距
(1)脚手架双立杆纵距1.5m，横距0.9m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即两步三跨)；里立杆距建筑物0.3m。
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(2)脚手架的底部双立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管双立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。
(3)双立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。 (4)双立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。 (5)双立杆及纵横向水平杆构造要求：
3、大横杆、小横杆设置
(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于双立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
(2)外架子按双立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。 4、剪刀撑
脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。 5、脚手板、脚手片的铺设要求
(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。
(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
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(3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 6、防护栏杆
(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。
(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。
(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。
(5)脚手架上门洞、出入口构造示意图。本工程施工人员出入通道口分别搭设在东，西二个大厅入口处，脚手架搭设时同时施工包括安全通道。
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7、连墙件
(1) 连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.0m，水平间距为4.5m。连墙件采用普通螺栓连接，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm。
连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成45°～60° 夹角。
连墙件普通螺栓连接示意图
(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。
(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。 (4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。 (5)连墙件构造示意图 8、架体内封闭
(1)脚手架的架体里双立杆距墙体净距最多为300mm，如因结构设计的大于200mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。
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(2)脚手架施工层里双立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。 (3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。 二、普通型钢悬挑脚手架
（1）普通型钢悬挑脚手架
水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺木脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
（2）定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。
（3）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步；如果超过相邻连墙件以上两步，无法设置连墙件时，应采取撑拉固定措施与建筑结构拉结。
（4）每搭完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。 （三） 型钢托架
1、架体与悬挑结构的连接：
架体底部与悬挑结构应连接牢靠，不得滑动或窜动。例：在16＃工字钢上翼缘距外挑端10cm和95cm处分别居中焊接两根长度15cm左右，直径不小于20mm的钢筋作为立杆内胆，然后将立杆钢管套在其上，再分别将纵向扫地杆扣在两根立杆的内侧，离悬挑梁不大于20cm，横向扫地杆扣在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。另外：在16#工字钢上翼缘距外挑端10cm中处焊接固定钢丝绳锚固环或横向钢筋（钢筋φ18以上、长度约10cm）防止钢丝绳滑动或窜动。（详见简图）
悬挑部位脚手架示意图
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悬挑较大部位脚手架示意图
2、悬挑构件：
（1）悬挑构件包括悬挑梁，钢丝绳和预埋件；悬挑梁和预埋件均采用Q235-A钢材制作。
（2）悬挑梁和预埋件均按本设计制作，安装前应检验合格，并按设计要求进行预埋和安装。
（3）悬挑梁焊接质量必须合格，焊条采用E40型。型钢规格、材质和尺寸应符合设计要求。
（4）楼板中固定挑梁的锚固预埋和墙、柱、梁中的斜拉锚固件预埋位置应正确，材质和规格应符合设计要求，并符合锚固要求。
3、悬挑梁预埋：
⑴ 转角处柱、剪力墙悬挑梁可直接浇入砼，深入砼25cm以上或采用联梁设置。 ⑵ 型钢悬挑梁的预埋：
采用16#工字钢外挑间距1.5m，外挑1.5m，内为2.3m固定。悬挑梁尾端应在两处及固定于钢筋混凝土梁板结构上前端固定一个。本工程工字钢在楼面上用HPB235Φ20钢套环固定，后锚固可采用U钢筋焊接封口，或直接采用封闭锚环。如遇剪力墙与砖墙时，为留置悬挑梁，需在剪力墙或砖墙处预留出悬挑梁的位置，可采用预留木盒或包裹杂物的方法，如采用包裹杂物宜采用袋状物，包裹强度以悬挑梁能取出为标准或转角处可采用直接浇筑
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在砼中。
用于锚固的U形钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。U形钢筋拉环、锚固螺栓与型钢间隙应用钢楔或硬木楔楔紧。
1—木
工字钢钢梁穿墙构造简图
工字钢钢梁不穿墙构造简图
4、型钢托架的构造及原理：
⑴ 型钢托架由16#工字钢制作。托架端部用Φ14mm（6×19）钢丝绳锚固点绕过型钢悬挑梁，钢丝绳斜拉到上一楼层预埋环固定。
⑵ 斜拉钢丝绳穿越边梁尖角应垫保护木块，减少吊环对钢丝绳的磨损。通过手拉葫芦将钢丝绳收紧，并尽量使所有钢丝绳拉紧程度基本相同，避免钢丝绳受力不均匀。钢丝绳的绳端采用绳卡固接。工作绳卡数量不得少于三个，此外还应在尾端加一个安全绳卡。绳卡间距不小于钢丝绳直径的6倍，绳头距安全绳卡的距离不小于140mm，并用细钢丝捆扎。绳卡滑鞍放在钢丝绳工作时受力的一侧，U型螺栓扣在钢丝绳的尾端。
⑶ 环如果预埋在板部位（预埋环HPB235Φ20圆钢），楼板的配筋要加强（4根Φ20，L=600）。
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Φ
楼板加强筋示意图
预埋锚环示意图
⑷ 若采用焊接连接，要保证焊缝的质量和长度。采用手工焊时，焊缝高度不宜小于6mm及0.8d（d为钢筋直径）。
注1：根据《钢结构设计规范》（GB50017-2011） 规定进行下列计算与验算，计算模型：按照悬挑梁进行计算，验算悬挑梁时，不考虑钢丝绳的承载力，只作为附加安全保险。
注2：托架设计为Ⅰ型、Ⅱ型。Ⅰ型托架设置一根斜拉钢丝绳。最大悬挑长度1.3m。Ⅱ型托架设置2根斜拉钢丝绳，最大悬挑长度2.2m。
注3：悬挑结构应在混凝土强度达到10Mpa（楼板设计强度等级为C30，则需达到34﹪的设计强度）后进行安装，在混凝土强度达到15Mpa（楼板设计强度等级为C30，则需达到50﹪的设计强度）后才能逐步施加脚手架荷载。
若悬挑结构依附在剪力墙上，剪力墙厚度应不小于200mm。
（5）每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结。本工程计划每3跨设置一钢丝绳。钢丝绳、钢拉杆不参与悬挑钢梁受力计算；钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使用HPB235级钢筋，其直径不宜小于20mm，吊环预埋锚固长度应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010中钢筋锚固的规定。
5、托架的布置
Ⅰ型钢托架的平面布置在建筑一周沿边凸凹不大的楼层面上，属于正常部位使用。
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Ⅱ型托架通长使用在阳台、大飘窗之间、阴角凹槽部位。 （四）立杆设置
1、立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；并布置于不同的楼层。各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3，顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位结扎不少于2道，立杆顶端亦高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。
2、立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。
3、立杆接头除顶层可采用搭设连接外，其余接头必须采用对接扣件连接。搭接连接长度于不小1m，不少于3个旋转扣件固定。周边脚手架应从一个角开始向两边延伸交圈搭设，“一”字型脚手架应从一个端开始向另一端搭设。在设置第一排连墙杆前，每六跨应暂设一根抛撑，与立杆的夹角呈45°~60°，上部杆件搭设后方可视其情况拆除。
（五） 大横杆、小横杆设置
1、纵向水平杆亦设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，使用木脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置。
2、外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力，主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；并且作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；
3、大小横杆连接构造要求
①搭设纵向水平杆应符合下列要求 ：
纵向水平杆应水平设置，钢管的长度不宜小于三跨；纵向水平杆步高均为每1.2m一道。 接头采用对接扣件连接，内外两根相临纵向水平杆的接头，不宜在同步跨内，上下两个相临接头应错开一跨，其错开的水平距离不应小于500mm，各接头中心距立杆轴心距离应小于纵距的1/3；. 纵向水平杆与立杆相交处必须用直角扣件与立杆固定； 沿建筑物周围搭设的脚手架应采用闭合形式，脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交圈。
②搭设横向水平杆应符合下列要求：
水平杆设在纵向水平的下方，凡立杆与纵向水平杆相交处必须设置一根横向水平杆，严禁任意拆除；搭设纵横向扫地杆应符合下列要求：. 每根立杆的底座向上200mm处应设
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置纵横向扫地杆，用直角扣件与立杆固定； 当立杆底不在同一水平高度时，必须将高处的纵向扫地杆低处延伸两跨，并与低跨立杆固定。
（六）连墙件设置
1、连墙件数量的设置应满足表中规定。
连墙件布置最大间距
脚手架高度 竖向间距 （h） 13
水平间距 （ιa） 每根连墙件覆盖面积 （㎡）
双 排 注：h—
≤50m ＞50m 3h 2h 3ιa 3ιa ≤40m ≤27m la—纵距。
本工程悬挑脚手架连墙件设置形式为2步2跨。 2、连墙件的布置应符合下列规定：
⑴ 宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm；
⑵ 应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；
⑶ 宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；
⑷ 对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。
3、连墙件的构造应符合下列规定：
⑴ 连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；
⑵ 连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。
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⑶ 当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45°～60°之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。连墙件设置位置应相互错开成梅花形布置。
4、确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠、有效的临时拉结点，以确保外架安全可靠。
（七）剪刀撑设置
剪刀撑搭设前应进行充分策划，保证搭设的剪刀撑顺直、整齐、美观。
1、剪刀撑是对脚手架起着纵向稳定，加强纵向刚性的重要杆件。为保证脚手架整体结构不变形，凡高度在20m以上的外脚手架，纵向必须设置剪刀撑，十字架宽度不得超过7根立杆，与水平面夹角应为45°～60°。剪刀撑的里侧一根与交叉处立杆用转扣胀牢，外侧一根与小横杆伸出部分胀牢。剪刀撑杆件接长时，宜用搭接方法，搭设长度不少于1m，用不少于3个旋转扣件将搭接处拧紧。
2、 剪刀撑必须随架子的搭设高度不断增高及时加设，并且要连续设置到顶、不留间隙，斜杆底部要落在垫板上。
3、每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按规范规定确定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间。
4、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接。
5、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋
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转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
6、高度在24m以下的双排脚手架，均必须在外侧立面两端、转角及中间间隔不超过15m的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。
7、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。 （八）扣件设置
1、扣件规格必须与钢管外径相同。
2、螺栓拧紧力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m
3、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心距离不应大于150mm。
4、对接扣件开口应朝上或朝内。
5、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。 （九）门洞设置
1、脚手架门洞宜采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构形式，斜杆与在地面倾角应在29—60度之间。
2、脚手架门洞桁架的构造应符合下列规定：双排脚手架门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余几个平面内的图示节间设置一根斜腹杆。斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆件的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当
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斜腹杆在1跨越2个步距时，宜在相交的纵向水产杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上，斜腹杆宜采用通长杆件。
3、门洞桁架下的两侧立杆应为杆，副立杆高度高出门洞口1～2步。
（十）架体防火
1、在架体上进行电焊气割等明火时应得到安全部门批准，并携带灭火器，下 边要垫铁皮接住焊渣。
2、架体每上五步及最上一步，在四角和长边的中间设置灭火器。 （十一）架体颜色
1、如有条件，架体钢管应采用橘黄色，护身栏杆采用红白相间（50—60Cm）色。 2、在型钢托架或斜架位置30Cm高的警示带。 （十二）安全绿网的设置要求
整个外架立面用L1.8×6m绿色阻燃型密目网安全立网全封闭。为美观起见，应采用统一颜色，张挂安全绿网必须绷紧，特别转角处应采用衬筋垂直固定，使得安全绿网形成垂直一线，网与网搭接严密，不得有漏洞，每个绑扎孔用18号铁丝双股与水平杆绑扎牢固。
（十三）脚手板、脚手片的铺设要求 1、作业层脚手板应铺满、铺稳，铺实。
2、木脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设应采用对接平铺或搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130～
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150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm。脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。
（a）脚手板对接；（b）脚手板搭接 脚手板对接、搭接构造示意图
（十四）栏杆搭设要求
1、栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧； 2、上栏杆上皮高度应为1.2m； 3、挡脚板高度不应小于180mm； 4、中栏杆应居中设置。
1―上栏杆；2―外立杆；3―挡脚板；4―中栏杆
栏杆与挡脚板构造示意图
（十五）斜道
1、人行并兼作材料运输的斜道的形式宜按下列要求确定： （1）高度不大于6m的脚手架，宜采用一字型斜道； （2）高度大于6m的脚手架，宜采用之字型斜道； 2、斜道的构造应符合下列规定：
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（1）斜道应附着外脚手架或建筑物设置；
（2）运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度不应大于1∶6，人行斜道宽度不宜小于1m，坡度不应大于1∶3；
（3）拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；
（4）斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm；
（5）运料斜道两端、平台外围和端部均应按规定设置连墙件；每两步应加设水平斜杆；应按本规定设置剪刀撑和横向斜撑。
3、斜道脚手板构造应符合下列规定：
（1）脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；
（2）脚手板顺铺时，接头宜采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱外宜采用三角木填顺；
（3）人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250～300mm设置一根防滑木条，木条厚度应为20～30mm。
（十六）防电、避雷措施要求
1、在雷雨季节搭建筑物的脚手架，应与地相连，以防雷击。设避雷针和建筑物的避雷系统接通，脚手架和建筑物的接地系统单独引线相接以防漏电伤人。
2、工地临时用电线路架设及脚手架的接地、避雷措施，脚手架与架空输电线路的安全距离等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）的有关规定执行，钢管脚手架上安装照明灯时，电线不得接触脚手架，并要做绝缘处理。
3、避雷装置：
⑴ 脚手架顶部高于2m，四角设置（长度大于3.5m，应中间设几根）避雷针。 ⑵ 用16㎡黄绿双色铜芯线作引下线，途中用磁瓶，导线绑扎。
⑶ 接地装置的接地线应采用三根导体，在不同点与接地体作电气连接，垂直接地体应采用5×50角铁、ф48钢管或ф22圆钢，长度2.2m，不得采用螺纹钢，接地电阻不大于4。
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第六节 脚手架的劳动力安排
1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要20～25人，均有上岗作业证书。
2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。
3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。
a、劳动力配备：
工 种 架子工 测量放线工
b、机具配备：
名称 架子扳手 力矩扳手 倒链葫芦
单位 把 把 个 数量 20 10 3 备注 搭设和拆除架子用 检查架子拧紧力度是否符合要求 调整架子水平弯曲度 人 数 20 5 任 务 负责架子搭设以及拆除 负责架子垂直度控制 第七节 脚手架的检查与验收
1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。
2、高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。 3、验收时应具备下列文件：
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(1)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志； (2)脚手架工程的施工记录及质量检查记录； (3)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录， (4)脚手架工程的施工验收报告。
4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。
(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠； (2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全； (3)基础是否平整坚实、支垫是否符合规定； (4)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求； (5)垂直度及水平度是否合格。
第八节 脚手架搭设安全技术措施
1、技术保障措施
(1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围及底部。
(2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准应符合规范JGJ 130-200 第3条)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40N·m～65 N·m之间。^
(3)架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同施工单位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。 (4)该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。 (5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。 2、质量保障措施
(1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。
(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。
(3)脚手架必须严格依据本《施工方案》进行搭设；搭设时，技术人员必须在现场监督
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搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。
(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。 3、安全保障措施
(1)操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。
(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。
(3)在架子上施工的各工种作业人员,应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。
(4)雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 (5)应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。 A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查| a 在六级以上大风和大雨后 b 停用超过二个月，复工前。 B 检查保修项目
a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合《施工方案》的要求； b 扣件螺丝是否松动； c 安全防护措施是否符合要求。
(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护,安全员巡视检查。 (7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。
(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。 4、钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架使用安全技术措施
(1)钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于10Ω。
(2)外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。 (3)定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
(4)外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 (5)外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
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(6)严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。
(7)保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 (8)结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
(9)严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。
(10)结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过两层。
(11)当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。
(12)各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。
第九节 脚手架拆除安全技术措施
1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。
5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。
7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
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9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。
13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。 15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。
第十节 质量保证及注意事项
1、脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。
2、脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：搭设完毕后；连续使用达6 个月；施工中中途停止使用超过15 天，在重新使用之前；在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。
3、操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。
4、在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。
5、外观质量
安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。
第十一节 文明施工
根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册，要求施工时做到： 1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。
2、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏
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花草树木、随意拆除和移动标识牌。
3、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。 4、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。
5、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。
6、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。
7、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。
8、不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。
9、不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。
10、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。
11、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。
12、脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。
13、要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。 14、施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。
15、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。
16、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。 17、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。
18、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。
19、六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期
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要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。
第十二节 脚手架计算书
双立杆双排脚手架
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 27.35 米，采用杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.5 米； 内排架距离墙长度为0.20米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 米，水平间距4.5 米，采用螺栓连接；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处江苏省连云港市，基本风压为0.7 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz 为1.45，风荷载体型系数μs 为1.13； 脚手架计算中考虑风荷载作用
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1394；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
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安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033；
二、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m；
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下:
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支座最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.361 kN.m；
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.166×1.52-0.117×1.47×1.52 =-0.424 kN.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.361×106,0.424×106)/4490=94.432 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 94.432 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：
其中：
静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大挠度计算值为：
V= 0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×107800) = 2.583 mm；
大横杆的最大挠度 2.583 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；
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活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.575 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.454 kN；
小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = 1.2×0.033×1.052/8 = 0.006 kN.m；
Mpmax = 2.454×1.05/3 = 0.859 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.8 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.8×106/4490=192.514 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =192.514 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5×0.033×10504/(384×2.06×105×107800) = 0.024 mm ；
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大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.158+1.575 = 1.782 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
×107800) = 3.298 mm；
Vpmax = 1782.45×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3.298 = 3.322 mm；
小横杆的最大挠度为 3.322 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.05/2=0.017 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.017+0.236)+1.4×2.362=3.672 kN； R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1394
NG1 = [0.1394+(1.50×2/2)×0.033/1.50]×(30.95-20.00) = 1.1； NGL1 = [0.1394+0.033+(1.50×2/2)×0.033/1.50]×20.00 = 4.120； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3×7×1.5×(1.05+0.2)/2 = 1.969 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
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NG3 = 0.15×7×1.5/2 = 0.788 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×30.95 = 0.232 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.879 kN； NGL =NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.999 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算
用：
Wo = 0.7 kN/m2；
其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1.445 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为1.134； 经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.7×1.445×1.134 = 0.803 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.2×8.999+ 1.4×4.725= 17.414 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.879+ 1.4×4.725= 12.47 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
Ns = 1.2 NGL+0.85×1.4NQ = 1.2×8.999+ 0.85×1.4×4.725= 16.422 kN； Nd = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.879+ 0.85×1.4×4.725= 11.478 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.803×1.5× 1.52/10 = 0.322 kN.m；
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六、立杆的稳定性计算:
外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。
1. 20.00米以上立杆稳定性计算。
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.47 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 2.599 m； 长细比 Lo/i = 163 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.265 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 12470/(0.265×424)=110.985 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 110.985 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.478 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m； 长细比: L0/i = 163 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.265
32
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 11478.078/(0.265×424)+322476.239/4490 = 173.975 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 173.975 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2. 20.00米以下立杆稳定性计算。
不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 8.707 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 2.599 m； 长细比 Lo/i = 163 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.265 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 8707/(0.265×424)=77.493 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 77.493 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N =8.211 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
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计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m； 长细比: L0/i = 163 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.265 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 8211.039/(0.265×424)+322476.239/4490 = 144.9 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 144.9 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.803 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 15.175 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 20.175 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 200/15.9的结果查表得到 φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.966×4.24×10-4×205×103 = 83.965 kN； Nl = 20.175 < Nf = 83.965,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见《施工计算手册》钢结构部分。
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连墙件普通螺栓连接示意图
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg 地基承载力设计值: fg = fgk×kc = 160 kpa；
其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =45.912 kpa ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.478 kN； 基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。
p=45.912 ≤ fg=160 kpa 。地基承载力满足要求！
普通型钢悬挑脚手架计算书
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规
范》(JGJ130-2001)、
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 27.35 米，双排悬挑脚手架搭设高度按高的为15.7m； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.5 米；
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内排架距离墙长度为0.30米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根； 脚手架沿墙纵向长度为 150 米； 采用的钢管类型为 Φ48×3.5 ；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；
连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3 米，水平间距4.5 米，采用螺栓连接；
2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处江苏省连云港市，查荷载规范基本风压为0.700，风荷载高度变化系数μ为1.445，风荷载体型系数μs为1.134；
计算中考虑风荷载作用；
z
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1394；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度 2.3 米。
与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号:C30；
6.拉绳与支杆参数
支撑数量为:1；
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钢丝绳安全系数为:8.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.000；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。
二、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照
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三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m；
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.361 kN.m；
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.166×1.52-0.117×1.47×1.52 =-0.424 kN.m； 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
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σ=Max(0.361×106,0.424×106)/4490=94.432 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 94.432 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：
其中：
静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m； 最大挠度计算值为：
V= 0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×107800) = 2.583 mm；
大横杆的最大挠度 2.583 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN； 脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN； 活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.575 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.454 kN；
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小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = 1.2×0.033×1.052/8 = 0.006 kN.m；
Mpmax = 2.454×1.05/3 = 0.859 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.8 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.8×106/4490=192.514 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =192.514 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5×0.033×10504/(384×2.06×105×107800) = 0.024 mm ； 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.158+1.575 = 1.782 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
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×107800) = 3.298 mm；
Vpmax = 1782.45×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3.298 = 3.322 mm；
小横杆的最大挠度为 3.322 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.05/2=0.017 kN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN； 活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.017+0.236)+1.4×2.362=3.672 kN； R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1394
NG1 = [0.1394+(1.50×2/2)×0.033/1.50]×22.40 = 3.868； (2)脚手板的自重标准值(kN/m)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3×7×1.5×(1.05+0.2)/2 = 1.969 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15×7×1.5/2 = 0.788 kN；
41
2
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.5×22.4 = 0.168 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.793 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算
用：
Wo = 0.7 kN/m2；
其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1.445 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为1.134； 经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.7×1.445×1.134 = 0.803 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.793+ 1.4×4.725= 14.766 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.793+ 0.85×1.4×4.725= 13.774 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.803×1.5× 1.52/10 = 0.322 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
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立杆的轴向压力设计值 ：N = 14.766 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 2.599 m； 长细比 Lo/i = 163 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.265 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； σ = 14766/(0.265×424)=131.419 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 131.419 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.774 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m； 长细比: L0/i = 163 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.265 立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm；
σ = 13774.026/(0.265×424)+322476.239/4490 = 194.409 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 194.409 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
43
2
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.803 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.5 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算： Nlw = 1.4×Wk×Aw = 15.175 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 20.175 kN； 连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 200/15.9的结果查表得到 φ=0.966，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.966×4.24×10-4×205×103 = 83.965 kN； Nl = 20.175 < Nf = 83.965,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见《施工计算手册》钢结构部分。
连墙件普通螺栓连接示意图
八、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，
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水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面积A = 21.95 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×6.793 +1.4×4.725 = 14.766 kN； 水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.95×0.0001×78.5 = 0.207 kN/m；
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
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悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R[1] = 17.413 kN； R[2] = 12.993 kN； R[3] = -0.087 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.734 kN.m；
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 1.734×106 /( 1.05 ×108300 )+ 0×103 / 2195 = 15.247 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 15.247 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！
九、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16a号工字钢,计算公式如下
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
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φb = 570 ×10×63× 235 /( 1200×160×235) = 1.87
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.919。 经过计算得到最大应力 σ = 1.734×106 /( 0.919×108300 )= 17.417 N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 σ = 17.417 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!
十、拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为： RU1=18.755 kN；
十一、拉绳的强度计算:
！
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为 N=RU=18.755kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1875.455×4/3.142×125) 1/2 =14mm；
十二、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.087 kN；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
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其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.[f] = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[87.397×4/(3.142×50×2)]1/2 =1.055 mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式:
其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.087kN； d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
[fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.27N/mm2； [f]-- 钢材强度设计值,取215N/mm2；
h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 87.397/(3.142×20×1.27)=1.095mm。 螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN
螺栓的轴向拉力N=0.087kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:
d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 12.993kN；
b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm；
fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.9N/mm2； 经过计算得到公式右边等于115.26 kN，大于锚固力 N=12.99 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!
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