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直埋管断面布置尺寸参考（mm）
公称直径 DN100 DN200 DN400 DN500 DN800 DN900 DN1000 外径壁厚 108x4 219x6 426x7 529x8 820x10 920x12 1020x13 保温管 200x3.9 315x6.2 550x8.8 655x9.8 960x14 1055x14 1155x14 中心距E 400 500 780 1000 1350 1450 1550 沟宽B 1000 1300 1800 2100 2900 3100 3310 细砂层C 200 200 300 300 300 300 300 最小覆土 800 1000 1200 1200 1400 1400 1400 沟深H 1400 1715 2350 2455 2960 3055 3155 沟顶宽W 2870 3590 4935 5375 6850 7175 7520 注：放坡角60°，或放坡比1:1.5。 弹性分析法直埋管过渡段长度（m）驻点轴向应力（kN）及热伸长量（mm） 公称直径 DN100 DN200 DN400 DN500 DN800 DN900 DN1000 最小覆土 800 1000 1200 1200 1400 1400 1400 无补偿温差 65.6 .8 61.5 61.8 58.0 59.1 58.9 驻点轴向应力 1 548 1155 1855 2876 4071 4881 过渡段长度 47 68 84 72 90 96 热伸长量 36 51 49 63 54 68 73 注：工作压力1.6MPa、温差130℃，摩擦系数0.4，热胀系数12.6×10-6℃-1。
安定分析法直埋管过渡段长度（m）驻点轴向应力（kN）及热伸长量（mm） 公称直径 DN100 DN200 DN400 DN500 DN800 DN900 最小覆土 800 1000 1200 1200 1400 1400 无补偿温差 144.9 143.1 137.2 135.6 132.1 133.7 屈服温差 117.3 115.5 109.6 108.0 104.4 106.0 驻点轴向应力 379 1145 2494 3492 6561 61 过渡段长度 163 246 238 2 276 342 热伸长量 136 208 204 228 241 297 精心整理
精心整理 DN1000 1400 133.3 105.7 10736 367 318 注：工作压力1.6MPa、温差130℃，摩擦系数0.4，热胀系数12.6×10-6℃-1。
热水管网水力计算表
G 公称直径 外径x壁厚 m3/h MW m/s Pa/m Q v △P DN1200 DN1000 DN900 DN800 DN700 DN600 DN500 DN400 DN300 DN200 DN100 1220x12 1020x10 920x8 820x8 720x8 630x7 529x7 426x7 325x7 219x6 108x4 11500 7400 5800 4400 3200 2300 1450 820 390 135 20 802 516 405 307 223 160 101 57 27 9 1 2.97 2.73 2.62 2.51 2.38 2.24 2.02 1.78 1.49 1.16 0.74 56.5 59.7 62.1 66 70 72.7 73.8 76.1 75.5 77.1 79.3 注：一次网（130℃/70℃，Kd=0.5mm，γ=958.4kg/m3） 热水管网允许流速（《城市供热手册》汤惠芬 范季贤） DN v(m/s) 15 0.6 20 0.8 25 1.0 32 1.3 40 1.5 50 2.0 ≤150 ≥200 ≤2.3 ≤3.0 热水管网经济比压降（《城市供热手册》汤惠芬 范季贤）
设计供回水温差（℃） ＜40 精心整理
推荐值（Pa/m） 40~60 精心整理 40~80 60~80 注：使用范围7~10km，设一级中继泵站时比压降取推荐值的1.2倍，设有两级时取1.4倍。
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直埋热水管道工程设计
医药化工项目外管设计工作中，常会出现直埋热水管道的设计方案，针对该设计工作，综合规范、标准图集、论文、制造商等各渠道而来的技术资料、工程案例和经验，现做如下初步概括的总结和阐述：
直埋热力管道分为无补偿直埋敷设和有补偿直埋敷设。无补偿直埋敷设又可分为冷安装无补偿、预应力无补偿。预应力无补偿有分为机械拉伸、敞槽预热、一次补偿等多种形式。预热方式又分为热水、热风和电热等。一般DN800以下的管道可设计为冷安装无补偿方式。 一、直埋管的稳定性验算 （1）整体稳定性分析：直埋管最小覆土深度应满足垂直稳定性要求，一般而言，大于DN700的直管道不必从垂直稳定性考虑其埋深。 （2）局部稳定性分析：公称直径不大于DN800、工作温差小于85℃时，不会出现局部失稳；当供水温度大于130℃、公称直径大于DN800时，采用标准壁厚的钢管，在锚固段可能会出现局部皱结。
二、直埋管的强度验算 无补偿管段强度验算有两种强度验算理论：弹性分析法（第四强度理论）和安定分析法（弹塑性分析，第三强度理论）。 直埋管的安定条件判断，根据应变大小可分为不发生任何塑性变形（△ε≤2εs，|ε|＜
εs，安定状态）、发生有限塑性变形（△ε≤2εs，|ε|＞εs安定状态），发生循环塑性变形（△ε＞2εs，不安定状态） （1）极限分析：为防止管道出现塑性流动，必须保证一次应力小于屈服极限σs。考虑安全因素后，设计应保证一次应力不大于许用应力[σ]。 （2）安定分析：为使管道处于安定，必须保证一次应力（工作压力产生的内力，包括轴向应力和环向应力）与二次应力（热应力，升温产生轴向压应力，降温产生轴向拉应力）共同作用下当量应力变化范围小于2倍屈服极限σs。考虑安全因素后，用抗拉强度σb代替2σs。管道安定条件：当量应力变化范围不大于3[σ]。
（3）疲劳分析：一次应力、二次应力、峰值应力（三通、变径、弯管等局部应力集中）综合作用下应力变化范围不大于6[σ]，亦即当量应力幅度不大于3[σ]。 1．关于过渡段长度计算
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当直管段两端补偿装置间距大于过渡段极限长度（最大摩擦长度）两倍时，在两（自然）锚固点之间会形成一无补偿管段（自然锚固段）；当补偿装置间距小于等于两倍过渡段长度时，以驻点为界分为两个过渡段（有补偿段）。 无补偿冷安装直埋敷设的条件：
根据弹性理论分析（σeq≤1.35[σ]），只要安装温差不大于弹性温差，就允许直管段不安装补偿器而进行无补偿直埋敷设，管道在弹性状态下运行。换言之，当安装温差大于弹性温差时，直管段中不允许存在锚固段，必须安装补偿器，设置补偿器的最大间距即为管道存在锚固段时过渡段长度的两倍。过渡段长度可以根据存在锚固段时驻点处轴向应力以及单长摩擦力求出。 上述弹性温差（58.0~67.4℃）与管道工作压力（1.0~2.5Mpa）、公称直径（DN40~1000）有关。供热管网安装温度按10℃计算，设计供水温度一般均大于80℃，回水温度均小于80℃，因此，无论一二次网，直埋管供水管均需安装补偿装置，回水管可考虑无补偿敷设。 根据弹塑性理论分析（σeq≤3[σ]），当量应力小于两倍屈服极限，引入安全系数后，用三倍许用应力代替。基于安定分析的弹性温差（121.0~149.3℃）也提高许多，这样，即使供水温度高达140℃，冷安装也可采用直线段无补偿直埋敷设。但是，正因为采用了相当高的应力验算值，需要对三通、弯头等应力集中的局部管件必要时采取加强措施。 基于弹塑性理论分析，与弹性理论类似，当安装温差大于弹性温差时，直管段中不允许存在锚固段，必须安装补偿器。事实上，对于130℃，1.6MPa的直埋管是允许存在锚固段的。 按照安定分析方法，在计算热伸长时必须先确定管道的屈服温度，当安装温差小于屈服温度时，伸长量仍按弹性分析方法计算；当安装温差大于屈服温差且小于弹性温差时，管道允许进入屈服阶段，伸长量计算还需知道过渡段长度。过渡段长度是判断管道是否出现锚固段的分界点。当安装长度小于过渡段时，即使超过屈服温差，伸长量仍按弹性管段计算；当安装长度大于过渡段时，长度大于过渡段的管段处于锚固状态（屈服状态），产生塑性变形，也正是由于该塑性变形的存在，在管道再次进入温度循环过程时就已经存在一定的预应力，管道此后不再进入屈服，此时伸长量会减少一定长度（由于屈服被压缩的量）。 同样地分析，当安装温差大于弹性温差时，管道不允许进入锚固状态。管道的安装长度应小于存在锚固段时的过渡段长度。 2．关于固定支架设置原则
当直管段两端同为（普通）补偿器或弯管补偿时，直管段上可不设固定墩；一端为补偿器，一端为补偿弯管，当补偿器至弯管的摩擦力大于流体作用于弯管的内压推力（盲板力）时可不设固定墩，否则应在固定点处设置固定墩。
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3．关于冷安装和预热安装
从应力变化范围分析，冷安装与预热安装是相同的，但是预热安装的应力幅度约为冷安装的一半，也就是说，采用无补偿冷安装时管道附件如弯头、三通、变径、折角等的升温位移将会是预热安装的两倍。
预热安装又可分为：整体预热、分段预热和一次补偿三种形式，其中一次补偿为回填预热。 由于管道热应力变化与管道整体焊接温度无关，对于直管段、变径、三通、弯头等局部管件的强度验算，冷安装与预应力安装均具有相同的强度状态；然而，由于预应力安装管道整体焊接温度提高，使温升降低，这样，预应力安装比冷安装管道轴向内力、固定墩推力和补偿器补偿量将会有所下降，从而管道整体和局部的稳定性将有所提高。 精心整理
