地下室模板施工方案

一. 编制依据 二. 工程概况 三. 施工管理要求 四. 模板设计 五. 模板施工方案 六. 质量标准 七. 成品保护 八. 安全注意事项 九. 雨期施工措施 十. 夏季安全生产措施 附件一. 模板设计计算书 附图1 附图2 附图3

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一、编制依据

1. 本工程建筑 、结构施工图纸。

2. 混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002） 3. 本工程施工组织设计

二﹑工程概况

工程名称：东风家园农居房工程；

建设单位：无锡新区江溪事处；

建设地点：无锡市金海里新村北侧，长江北路西侧； 设计单位：无锡石田建筑研究设计院； 施工单位：江苏富源广建设发展有限公司；

本工程位于无锡市金海里新村北侧，长江北路西侧，总建筑面积为8万㎡，剪力墙结构（高层、小高层），框架结构（多层）。

建设规模：拟建建筑为4幢十八层高层建筑，建筑面积为26277m2，2幢十一层小高层建筑，建筑面积为20426 m2，多层为单层辅助用房：幼儿园二层，医疗中心六层，面积及四幢六层多层住宅，面积为15000 m2及社区综合服务楼三层。总建筑面积为8万m2。

三、施工管理要求

1．首先由技术人员进行实际模板用量配制计划编制工作，编制时应考虑工程用量及经济问题，并绘制模板配制图，进行技术交底工作。 2．模板及附材随施工进度进行供料。

3．施工过程中，按技术方案进行配制，使用模板型号及数量应与方案相吻合。

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4．不用的材料及时清理，保持作业面的工作秩序。 5．作好文明施工，达到无锡市安全文明施工工地要求。

四﹑模板设计

1. 墙体模板设计

本工程模板采用三套模板。地下室模板采用18厚木模，Φ48钢管支撑，底板砼面上预埋小钢管，作为墙板模支撑点，地下室外墙水平施工缝设钢板止水带，3厚钢板止水片要求互相搭接，满焊，该水平施工缝以下外墙砼与底板一起浇筑.

地下室内外墙板排架与柱顶梁，顶板排架同时搭设，相互间每1500高设水平牵杆，纵横向连成刚度和稳定性好的整体。内外模板之间设φ12止水拉结螺栓,间距500。

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40×40×3铁板限位50×50×3止水板采用40*40*12方木垫块240墙板厚240φ12墙板止水螺栓加工尺寸

2.柱模设计(大地下室柱子600×600㎜)

框架柱模板采用定型钢模，支撑体系采用φ48钢管斜撑设置四道。柱箍为φ48×3.5双钢管柱箍，最底一道距地面200mm，向上间距500mm。对于≥800及以上的大柱子柱中心采用φ12止水拉结螺栓,间距500~800

3.顶板模板设计（大地下室顶板450厚）

为了减少模板及支撑等材料的投入，根据《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）工程采用18厚多层板，主次楞均采为φ48钢管@800,顶板支撑采用碗扣架立杆间距0.7m×0.7m，次楞用50×100木方@200，底部为普通垫板。

支设方法：先按照图上设计的楼板跨度，按照模数定型尺寸，同时满足支撑不大于0.7米的要求计算，确定好立杆位置。按确定位置搭设好支撑,调整到设计标高铺设主龙骨、铺设次龙骨、铺设平板。（160厚顶板，立杆间距1200×1200），板顶起拱按柱净跨2‰要求施工。(见附图1)

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4.梁模板设计(梁高500~600)

梁侧模及底模均采用50厚木板，外楞及斜撑为钢管间距1200mm。支撑采用碗扣立杆架φ48×3.5间距1200×1200，钢管配合调整梁底高度，梁底小横杆φ48×3.5钢管，间距1200mm设置,大梁梁傍板中部采用φ12止水拉结螺栓,间距1200，梁底部加钢管顶撑，一道间距@500，梁底起拱3‰要求施工，（见附图2） 5.施工缝做法

每个流水段施工缝处当板或墙体钢筋绑扎完毕后，浇筑混凝土前，用双层钢板网沿留置的施工缝处卡严，模板拼装后浇筑该段混凝土。待浇筑下一段楼板或墙体前，将钢板网保留并将混凝土表面清理干净。注：顶板后浇带下模板和支撑单独搭设（见附图3），楼板后浇带应满足设计要求后方可封闭。 6.电梯井模板

电梯井外墙及内墙均采用定型模板，横竖楞及穿墙螺栓同剪力墙模板，钢木支撑。

五、模板施工方案 （一） 施工准备

1） 施工人员必须仔细审图，清楚结构类型﹑构造特点，明确各部位

的尺寸关系和标高，各类洞口大小，位置和标高，砼强度等级要求等。

2） 组织施工人员熟悉施工技术﹑工程做法﹑质量标准及安全注意事项，通过交底将图纸内容及施工操作规范贯彻到工人中去。

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3）测量人员精确放出墙检查线，梁底标高，顶板标高，浇筑顶板砼的控制线。

4）模板支立前，所在部位钢筋已绑扎完毕，水电管线预埋件已预埋完毕，并已办完钢筋隐检。

5）本工程木工机具为自购，现已全部就位。 （二）工艺流程

本工程采用梁、板,柱一次浇注，除各分项支模工艺达到要求外，还应注意整体工艺的连接，梁板柱支模顺序

总体工艺流程：

支柱子模板（剪力墙模板）―――支梁底模（同时搭设碗扣件板底模支撑系统）——－绑梁钢筋———支梁侧模（同时支立梁柱节点模板）―――支板底模―――绑板钢筋 1）墙体模板

放墙体边线及模板线并校核----安装门窗洞口模板（电梯井墙体）----拼装墙体一侧模板----安装背楞、穿墙螺栓和斜撑----清除墙内杂物----拼装墙体另一侧模板----安装背楞和斜撑----拉线调平调直模板----拧紧穿墙螺栓----模板预检 2）顶板模施工方法：

按楼层高度选用脚手架立杆，并搭设至需要高度。铺设模板主背楞---铺设次木楞，随铺随抄平---安放模板 3）柱模板

放线预检――钢筋隐检――安装柱模――模板调节――检查柱模对角线及位移并纠正――自上而下安装柱箍――模板预检并进行

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吊垂直固定 3.1柱模施工方法：

①将钢模板按柱截面裁制成型，按设计用钢管固定. ③组装柱模：将单片成型的柱模就位，试拼后加柱箍和支撑临时定位。然后对每片模板垂直度、平整度进行校验，最后紧固成型。 ４.梁模板安装工艺 （1）工艺流程

弹出梁轴线及水平线并复核→ 搭设梁模支架→ 安装梁底楞→安装梁底模板→ 梁底起拱→ 绑扎钢筋→ 安装侧梁模→ 安装另一侧梁模→ 安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞→ 复核梁模尺寸、位置→ 与相邻模板连固 ５.楼梯

立支柱----按角度摆放龙骨----安装梯段底模板----拉线调平底模----绑扎钢筋----安装并固定踏步模板----模板预检 （三） 模板拆除

1） 墙体模板拆除在砼强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后进行。

2）顶板模板拆除时其强度应达到强度标准值的如下要求（按百分 计）：2<跨度≤8m---75%,跨度>8m---100%

3）拆除模板不得使用大锤敲击模板，以防损坏模板使其变形。 4）模板拆除后及时清理板面，涂刷脱模剂，按规格型号码放在规定的场地中，准备下一次投入是用。

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六﹑质量标准

1）保证项目

模板及支架必须具有足够的强度﹑刚度和稳定性，其支撑部分要有足够的支撑面积。 2）基本项目

模板表面清理干净并涂脱模剂，不能漏刷且不涂过量。

七、成品保护

1）及时制止和纠正违反模板安全和有损模板使用的操作。 2）模板拆除后在现场码放时，其高度不得超过1.5米。 3）搬运模板不得随意抛掷而损坏模板。

4） 拆下的模板如发现不平整或变形损坏的要及时修理。

八、安全注意事项

1）必须严格遵守国家颁布的建设安装企业安全施工及安全操作规

规程。

2）施工人员进场前接受安全教育，进现场戴好安全帽。 3）模板各部位的结合及支撑受力点不得有脱开和滑动现象。 4）任何人不得违规擅自拆模。

5）设置工人员上下使用的扶梯﹑爬梯或斜道，梯道上必须设可靠的防滑措施。

九．雨期施工措施

1）雨期施工时，派专人收听专业气象台48小时天气预报，认真做好有关记录，并及时通知施工管理人员，做好恶劣天气的预防和

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准备工作。

2）模板（穿墙螺栓等小件）若露天堆放，要求上盖下垫，上盖要牢固抗风、不渗漏；下面架子不挡水，高度不得低于30厘米。备好毡布，正常施工时卷起以便通风，遇大风大雨天气及时放下，做好防雨、防潮工作。

3）模板施工完后，不能及时打砼的要加以覆盖，防止其受雨后发生变形或损坏，若模板未能及时覆盖保护，受雨冲刷后要涂刷脱模剂。

4）以上所提及雨期的防雨防潮及维护保养等工作均需派专人负责，统一管理。

十.夏季安全生产措施

1) 无锡市区每年6、7、8月份为高温季节，夏季施工时加强夏季施准备工作，提前作好防暑降温准备，为适应夏施管理要求对管理人员进行系统培训。

2) 入夏前生产准备，组织专业人员对临时设施、机械设备、物资到位情况、水电消防设备等进行全面检查，对所查问题及时整改处理好，作好对夏施的全面部署。

3) 结合夏施特点将夏施所需的劳动力、材料等纳入生产计划，对夏施停工工程进行围护。

4) 结合夏施要求及分部项工程的具体特点编写详细的作业指导书，在夏季施工前对技术干部进行专业培训。

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5) 当室外日平均气温连续五天高于35摄氏度时，即进入高温施工。 6) 结合本工程的特点，研究落实防暑降温的具体技术措施，从临时设施、物资准备、机具使用、水电消防、质量安全等规范，实行分工负责，明确职责，责任到人，直到班组工人都严格执行“规范规程”和“技术交底”，自觉做好夏防。同时加强夏季施工教育，增强每个职工的夏防意识。

7) 科学的安排生产，在保证质量、安全的前提下安排好施工进度，在安排工程进度时，要掌握气象动态，预见性要强，正确决策，在遇到突然低温袭击时要有可靠的防范措施，安排生产时主要以适当调整作息时间利用早晚凉快抓紧施工，工地常备盐开水，防止工人中暑。 8) 做好天气预报的收听工作和施工测温工作，遇到异常情况，采取应急措施。

9) 管理人员在安排生产和进行技术、安全交底时，首先考虑夏季施工措施，做好万无一失。

10) 各部门要结合自身情况和工程特点，研究制订切实可靠的安全措施，并认真实施，保证职工健康和在生产中的安全，重点防止“堕落、砸伤、滑跌、倒塌、火灾、触电、中毒、交通”等恶性事件的发生，实现夏季生产无事故。

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附件一、模板设计计算书

本方案荷载计算参照《建筑施手册第四版缩印本》第８章第６节相关内容计算，本工程墙体模板采用18层多层板组拼，墙高2.8M-3.0M，厚度300。模板采用930×930×20多层板。内木愣50×100，间距250，外愣采用Φ48×3.0钢管，间距500，对拉螺栓采用M12，间距500。 混凝土自重γc为24KN/m3，强度等级C30，塌落度为140mm，采用自卸式商品砼， 浇筑速度为6m/h， 混凝土混度为 35°，用振捣式振动棒振捣。 一、墙模计算 Ⅰ.(1) 混凝土侧压力 参数取值

混凝土温度为T=35℃（夏季施工）

t0=200/(T+15)=200/(35+15)=4℃ 混凝土浇筑速度

V=6m/h 修正系数

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β1=1.2 β2=1.15

γc=24KN/m3 (混凝土重力密度)

F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24×4×1.2×1.15×61/2=71.39KN/m2 F2=γch=24×2.7=.8 KN/m2

取F2=.8 KN/m2 q2=.8KN/M(按1M宽度计算)

Ⅱ.(2)混凝土侧压力设计值

考虑到倾倒混凝土产生水平荷载标准值4KN/㎡,分别取荷载分项系数1.2和1.4,则作用与模板的总荷载设计值为:

F=.8×1.2+4×1.4=77.76+5.6=83.36 KN/m2 考虑荷载组合时折减(0.9)

F1=83.36×0.9=75.024 KN/m2 q1=75.024KN/M(按1M宽度计算) 二、木模板

（1）、强度验算 设模板厚δ=20㎜, 则W=bh2/6=(1000×202)/6=66.67×103㎜4 Ix=1/12bh3=1/12×(1000×203)=66.67×103㎜4 M=1/10q1l2=1/10×(75.024×0.252)=0.46KN.M δ=M/W=(0.468×103×103N.㎜2)/(66.67×103㎜4)

=7.033N/M2﹤fm=13N/㎜2 故:强度满足要求

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（2）、刚度验算

刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用,则q2=.8KN/M

模板挠度:

V=q2l4/150EI=(.8×2504)/(150×9×103×66.67×104)

=0.28㎜﹤[V]=l/400=0.625㎜ 故刚度满足要求

（3）、内楞验算

木楞截面50×100㎜ W=1/6bh2 =1/6×(50×1002)=8.33×104㎜4 I=1/12bh3=1/12×(50×1003)=4.167×106㎜4 木楞所受弯矩: M=1/10q1l2=1/10×(75.024×0.5×0.52) =0.9378KN.M

则:δ=M/W=0.9378×106N.㎜/8.33×104

=11.26N/㎜2﹤f3=13N/㎜2

内木楞的挠度: V= q2l2/150EI

=(.8×5004)/(150×9×103×4.167×106) =0.72㎜﹤[V]=500/400=1.25㎜

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4、对拉螺栓计算：N=F2×a×b=.8KN/M2×0.5×0.5=16.2KN δ=N/A=16.2KN/76=213N/㎜2﹤215N/㎜2 (M12:A=76㎜2) 二、地下室顶板模板验算（450厚）

砼厚度500mm，模板使用18mm厚胶合板，采用50mm×100mm方木作内楞，采用Φ48mm×3.0mm钢管满堂架作为支撑，模板底立杆纵横间距均为700×700，步距1500mm。

1、模板计算

根据JGJ力学性能指标E＝0.9×5200＝4680N/mm2，抗弯强度设计值fm＝15/1.5＝9.68 N/mm2，抗剪强度设计值fr＝1.2 N/mm2，方木间距200mm，模板按四跨连续考虑。

验算模板时胶合板自重与相比较小，忽略不计。 新浇砼自重1.2×24×0.5＝14.4K N/m2， 钢筋自重1.2×1.1×0.5＝0.66 K N/m2， 施工荷载1.4×2.5＝3.5 K N/m2，

振捣砼时产生的荷载取1m板宽计算2×1.4＝2.8 K N/m2。 ①抗弯强度验算

q＝14.4＋0.66＋3.5＝18.56 K N/m2，

M＝0.107qL2＝0.107×18.56×0.22＝0.0794 K N·m W＝bh2/6＝1000×182/6＝5.4×104mm3

δ＝M/W＝7.94×104/5.4×104＝1.5 N/mm2＜9.68N/mm2 满足要求 ②抗剪验算

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F＝1.143qL＝1.143×18.56×0.7＝14.8KN

r＝F/A＝14.8×103/1000×18＝0.8 N/mm2＜1.2 N/mm2 ③弯形验算

按顶板新浇砼自重和顶板钢筋自重组合计算 q＝14.4＋0.66＝15.06 KN/m

I＝bh3/12＝1000×183/12＝4.86×105mm4

V＝0.632×qL4/100EI=0.632×15.06×2004/100×4680×4.86×105＝0.07mm

验算时其变形值不得超过计算跨度的L/400＝200/400＝0.5mm满足要求。

2、方木计算

采用50×100方木作内楞，力学性能按《建筑施工手册》第四版的表3-9取用，弹性模量E＝9000N/mm2，抗弯强度设计值fm＝15/1.55 ＝9.68N/mm2，抗剪强度设计值f＝1.3 N/mm2，立杆间距700mm，方木按简支梁考虑，18厚多层板及50×100方木自重0.3 KN/m2。

①抗弯强度验算

方木自重0.3×1.2＝0.36KN/m，新浇砼自重24×0.5×1.2＝14.4 KN/m，钢筋自重1.1×0.5×1.2＝0.66 KN/m，施工人员及设备荷载组合计算2.5×0.2×1.4＝0.7 KN/m

q＝0.36＋14.4＋0.66＋0.7＝16.12 KN/m M＝qL2/8＝16.12×0.72/8＝0.99 KN/m

W＝bh2/6×4根＝50×1002/6×4＝3.33×105mm3

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δ＝M/W＝0.99×106/3.33×105＝3N/mm2 δ＝3N/mm2＜fm＝9.68 N/mm2 满足要求。

②抗剪验算F＝0.5×qL＝0.5×16.12×0.7＝5.KN r＝F/A＝5.×103/50×100＝1.13N/mm2＜1.3 N/mm2 满足要求。 ③变形验算

按使用极限状态设计值

18厚多层板及50×100方木自重0.3×1.2＝0.36KN/m，新浇砼自重24×0.5×1.2＝14.4 KN/m，顶板钢筋自重1.1×0.5×1.2＝0.66KN/m。

q＝0.36＋14.4＋0.66＝15.42KN/m I＝bh3/12＝500×1003/12＝4.16×106mm4

W＝0.632×qL4/100EI＝0.632×15.42×7004/100×9000×4.16×106＝0.62mm＜〔W〕＝1.75mm

验算时，其弯形值不得超过计算跨度的L/400＝700/400＝1.75mm 满足要求。 3、水平杆验算

采用Φ48×3.0钢管满堂架作为支撑W＝4.49×103㎜3，顶板底立杆纵横距均为0.70×0.70，步距为1500mm，由于水平钢管本身的自重与其他荷载相比甚小，忽略不计。

f＝205N/mm2

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直接支撑方木的水平杆上的承载能力极限状态设计值， 18厚多层板及50×100方木自重0.3×1.2＝0.36KN/M 新浇450厚砼24×0.45×1.2＝12.96 KN/M 顶板钢筋自重1.1×0.45×1.2＝0.594 KN/M 施工人员及设备荷载组合2.5×1.4＝3.5 KN/M q＝（0.36＋14.4＋0.66＋3.5）×0.70＝13.244 KN/M M＝0.1×qL2＝0.1×13.244×0.72＝0.65 KN.M δ=M/W＝0.65×106/4.49×103＝145N/mm2＜f＝205N/mm2 满足要求

②支座扣件抗滑验算，扣件抗滑强度Rc＝8KN R=1.1 qL=1.1×13.244×0.7＝10.2KN Rc＝8KN

由于R＝10.2KN＞RC＝8KN不满足要求，应采取双扣件抗滑R＝10.2KN＜2RC＝2×8＝16KN。

③变形验算

直接支撑方木的水平杆上的正常使用极限状态设计值： 18厚多层板及50×100方木自重：0.3×1.2＝0.36KN/M 顶板450厚砼自重：24×0.45×1.2＝12.96 KN/M 顶板钢筋自重：1.1×0.45×1.2＝0.594 KN/M q =0.36+12.96+0.594=13.914

查表Φ48×3.0钢管E＝2.06×105 I＝10.78×104

V＝0.677×qL4/100EI

＝0.677×13.914×7004/100×2.06×105×10.78×104

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＝1.13mm＜1.75mm

验算时其变形值不得超过计算跨度的L/400=700/400=1.75mm满足要求。

4、立杆稳定性计算

查表模板及支架自重标准值：0.75KN/M2×1.2＝0.9KN/M2

查表施工人员及设备荷载标准值：1.0KN/ M2×1.4＝1.4KN/ M2 风荷载忽略不计

顶板450厚砼自重： 24×0.45×1.2＝12.96 KN/ M2 顶板钢筋自重： 1.1×0.45×1.2＝0.594 KN/ M2 q＝0.9+1.4+12.96+0.594=15.854 KN/ M2 N=qL2＝15.854×0.72＝7.768 KN i=15.95㎜

λ＝＝ ＝94.04

根据λ＝94，故稳定系数查表得φ=0.684

δ＝N/φA＝7.768KN/0.684×424＝26.78N/mm2＜205N/mm2 满足要求。 三、顶板梁模板计算

顶板梁300×900，净跨5500，离基础底板面高4m，模板梁底内用18厚多层板、50×100木方3根，采用Φ48×3.0钢管满堂架作为支撑，模板底立杆纵横距均为500×500，步距1500。查表50×100木方抗压强度设计值fc＝10N/mm2，抗剪强度设计值fv＝1.4Mpa，抗弯强度设计值fm＝15/1.55=9.68N/mm2，E＝9000N/mm2。

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li梁底板验算 ①强度验算

底模板重量0.3×0.4＝0.12KN/m 梁砼重量24×0.4×1＝9.6KN/m 梁钢筋重量1.5×0.4×1＝0.6 KN/m 振动荷载2.0×0.4＝0.8 KN/m

总竖向荷载q＝0.12＋9.6＋0.6＋0.8＝11.12 KN/m

梁长净跨5.5m，考虑中间设一个接头，按四跨连续梁计算，按最不利荷载布置，查得弯距系数Km＝0.121，剪力系数Kv＝0.620，挠度系数Kw＝0.967。

M＝KmqL2＝0.121×11.12×0.52＝0.33KN.m 底板需要截抵抗矩

Wn＝M/fm＝0.33×106/9.68＝34467mm3＜Wm’＝125000mm3 选用底板截面100×50木方3根Wn＝bh2/6＝100×3×502/6＝125000mm3。

满足要求。 ②剪应力计算

V＝KvqL＝0.620×11.12×0.5＝3.447KN

剪应力T＝3V/2bh＝3×3.447×103/2×(100×3)×50＝0.3447Mpa

fv＝1.4Mpa＞T＝0.3447Npa 满足要求。

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③挠度计算

按强度验算荷载组合，进行挠度验算时，不考虑振动荷载 q＝0.12＋9.6＋0.6＝10.32KN/m

WA＝KWqL4/100EI＝（0.967×10.32×5004）÷〔100×9000×(100×3×503÷12)〕＝6237.15×108÷28125×108＝0.22mm

WA＝0.22mm＜L/b＝500/300＝1.67mm 满足要求。 2、顶撑计算

顶撑用Φ48×3.0钢管，截面A＝424N/mm2，间距L＝0.5m，在中间纵横各设二道水平拉杆L＝取1500，fc＝205N/mm2。

i=15.95㎜

λ＝＝ ＝94.04 ①强度验算

N＝qL2＝11.12×0.52＝2.78KN

M＝N/A＝2.78×103/424＝6.56N/mm2＜fc＝10N/mm2 满足要求。 ②稳定性计算

根据λ＝94，稳定系数查表得φ＝0.684 δ＝9.6 N/mm2＜fc＝205N/mm2 满足要求

③支座扣件抗滑验算扣件抗滑强度Rc＝8KN。 R＝1.1qL＝1.1×11.12×0.5＝6.1KN＜Rc＝8KN

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li满足要求

3、梁侧模板设计400×1000 3.1荷载设计值 3.1.1混凝土侧压力

混凝土浇筑速度V＝3m/h，砼浇筑湿度T＝35°、γc＝24KN/m2 β1掺外加剂为1.2，β2取1.15 To＝200/(T＋15）＝200/(35＋15)＝4 H＝0.9M

模板最大侧压力F1＝0.22rβ1β2 ToV1/2＝0.22×24×1.2×1.15×4×31/2＝43.7KN/m2

F1＝γch＝24×0.9＝21.6 KN/m2 侧压力标准值最小值F2＝21.6KN/m2

F＝F2×分项系数×折减系数＝21.6×1.2×0.9＝23.33KN/m2 3.1.2采用泵管浇筑，则倾倒砼时产生的水平荷载为4KN/m2，乘以分项系数1.4及折减系数0.9

F3＝4×1.4×0.9＝5.04KN/m2

荷载组合F合＝F＋F3＝23.33＋5.04＝28.37KN/m2 3.2验算

3.2.1 18厚傍板模板验算，模板按900×200计算 力学性能指标按JGJ取用E＝0.9×5200＝4680N/mm2 抗弯强度设计值fm＝15/1.55＝9.68N/mm2

q1＝F合×0.3/1000＝31×103×0.3/1000＝9.3N/mm（用于计算承

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载力）

q2＝F×0.3/1000＝25.9×103×0.3/1000＝7.77N/mm 抗弯强度验算

W＝bh2/6＝900×182/6＝48×103mm3

M＝0.107q1L2＝0.107×9.3×2002＝4×104N.mm δ＝M/W＝4×104/4.8×103＝8.3N.mm2＜fm＝9.68N/mm2 满足要求。

挠度验算I＝bh3/12＝900×183/12＝4.37×105mm4

W＝5q2L4/384EI＝5×7.77×9004/384×4680×4.37×105＝3.25mm

〔W〕＝L/400＝900/400＝2.25mm W＝3.25mm＞〔W〕＝2.25mm

不满足要求。梁侧傍板中部增加Φ12对拉螺栓@900

W＝5q2L4/384EI＝5×7.77×4504÷384×4680×4.37×105＝2.0mm

W＝2.0mm＜〔W〕＝2.25mm 满足要求。 3.2.2木方验算

采用50×100木方作内楞，力学性能

E＝9000N/mm2；抗弯强度设计值f＝15/1.55＝9.68N/mm2 竖杆间距900 抗弯强度设计

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M＝q1L2/8＝9.3N×9002/8＝9.4×105N.mm W＝bh2/6＝50×1002/6＝8.3×104mm3

δ＝M/W＝9.4×105/8.3×104＝11.3N/mm2＞f＝9.68N/mm2 不满足要求。梁侧板中间中部加Φ12对拉螺栓@900。 挠度验算

I＝bh3/12＝50×1003/12＝4.17×106

W＝5q2L4/384EI＝5×7.77×9004÷384×9000×4.17×106＝25.5×1012÷14.41×1012＝1.8mm

〔W〕＝L/400＝900/400＝2.25mm W＝1.8mm＜〔W〕＝2.25mm 满足要求。

3.3内楞Φ48×3.0钢管验算

梁高＝1000－250(板厚)＝750mm，间距900mm

查表E＝2.06×105N/mm2，I＝10.78×104mm4，W＝4.49×103mm3，设计值fm＝205N/mm2，〔W〕＝3mm。

抗弯强度验算

M＝q1L2/8＝9.3×7502/8＝6.54×105N.mm δ＝M/W＝6.54×105/4.49×103＝145.7N/mm2 满足要求。 挠度验算

W＝5q2L4/384EI＝5×7.77×7504/384×2.06×105×10.78×104

＝1.47mm

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W＝1.47mm＜〔W〕＝3mm满足要求。 3.4支座扣件抗滑验算 扣件抗滑强度Rc＝8KN

R＝1.1q1L＝1.1×9.3×0.75＝7.7KN＜Rc＝8KN 满足要求。 3.5对拉螺栓的拉力Φ12 A＝76mm2

N=F合×0.45×0.45×＝31×0.45×0.45＝6.28KN δ＝N/A＝6.28×103/76＝82N/mm2＜129N/mm2 满足要求。

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附图3

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