２０１７年第６期（总第３３２期） Ｎｕｍｂｅｒ ６ ｉｎ ２０１７（Ｔｏｔａｌ Ｎｏ．３３２） 混 凝 Ｃｏｎｃｒｅｔｅ 土 预拌混凝土 ＲＥＡＤＹ ＭＩＸＥＤ ＣＯＮＣＲＥＴＥ ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００２—３５５０．２０１７．０６．０２８ 高强超高层泵送混凝土配合比设计研究 焦晓光’。乔宏霞２ａ・ｂ，路承功如，罗小博盈，陈志超 （１．甘肃第六建设集团股份有限公司，甘肃兰州７３００４６； ２－兰州理工大学ａ甘肃省土木工程防灾减灾重点实验室；ｂ．西部土木工程防灾减灾教育部工程研究中心，甘肃兰州７３００５０） 摘要： 用兰州地区原材料初步配制出高强超高层泵送混凝土的４种配合比，通过试验利用坍落度、坍落扩展度、坍落扩展度 与Ｊ环扩展度差值、坍落度经时损失值及７、２８ ｄ抗压强度值综合评价混凝土的泵送性能和强度发展，找出了一种满足本工程所 需的高强超高层泵送混凝土。结果表明：混凝土坍落度和坍落扩展度辅以坍落度经时损失及坍落扩展度与Ｊ环扩展度差值能够很好 地评价高强超高层泵送混凝土的泵送性能，用这些指标评价所得到混凝土配合比运用到工程实践中成功解决了高强混凝土黏聚 性与可泵性、扩展度与坍落度泵送经时损失问题。 关键词：高强混凝土；超高层泵送；配合比设计；可泵性；经时损失 中图分类号：ＴＵ５２８．０６２ 文献标志码：Ａ 文章编号： １００２—３５５０（２０１７）０６—０１ｌ１—０４ Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｍｉｘ ｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｈｉｇｈ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ ｓｕｐｅｒ ｈｉｇｈ ｐｕｍｐｉｎｇ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ＪＩＡＯＸｉａｏｇｕａｎｇ ，ＱＩＡＯＨｏｎｇｘｉａ 一，ＬＵＣｈｅｎｇｇｏｎｇ￣，ＬＵＯＸｉａｏｂｏ ，ＣＨＥＮＺｈｉｅｈａｏ （１．Ｇａｎｓｕ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ Ｇｒｏｕｐ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，６，Ｌａｎｚｈｏｕ ７３００４６，Ｃｈｉｎａ； ２ａ．Ｋｅｙ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆＤｉｓａｓｔｅｒ Ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ ａｎｄ Ｍｉｔｉｇａｔｉｏｎ ｉｎ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｏｆ Ｇａｎｓｕ Ｐｒｏｖｉｎｃｅ； ｂ．Ｗｅｓｔｅｒｎ Ｃｅｎｔｅｒ ｏｆＤｉｓａｓｔｅｒ Ｍｉｔｉｇａｔｉｏｎ ｉｎ Ｃｉｖｉｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｏｆＭｉｎｉｓｔｒｙ ｏｆＥｄｕｃａｔｉｏｎ， ＬａｎｚｈｏｕＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｌａｎｚｈｏｕ ７３００５０，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ： Ｆｏｕｒ ｋｉｎｄｓ ｏｆ ｍｉｘ ｐｒｏｐｏ￣ｉｏｎ ｏｆ ｈｉｈ ｇｓ￣ｅｎｇｔｈ ｓｕｐｅｒ ｈｉｇｈ ｒｉｓｅ ｐｕｍｐｉｎｇ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｙｌｙ ｍａｋｅｓ ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎ ｗｉｔｈ ｒａｗ ｍａｔｅｒｉａｌｓｉｎＬａｎｚｈｏｕ ａｒｅａ，ｔｈｒｏｕｇｈｔｈｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ，ｕｓｉｎｇｔｈｅ ｓｌｕｍｐ，ｓｌｍｐｆｕｌｏｗ，ｓｌｍｐｆｕｌｏｗａｎｄ Ｊ ｒｉｎｇ ｅｘｐａｎｓｉｏｎｄｅｇｒｅｅｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ，ｓｌｕｍｐ ｔｉｍｅ ｌｏｓｓ ｖａｌｕｅ ａｎｄ ７．２８ ｄ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｖｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｖａｌｕｅ ｔｏ ｅｖａｌｕａｔｅ．Ｓｙｎｔｈｅｔｉｃａｌｌｙ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｐｕｍｐｉｎｇ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ａｎｄ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ， ｉｎｄ ａ ｈｉｆ【ｇｈ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ ｓｕｐｅｒ ｈｉｇｈ ｐｕｍｐ ｓｅｎｄｉｎｇ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｗｈｉｃｈ ｗａｓ ｍｅｅｔ ｔｈｅ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｒｅｑｕｉｒｅｄ．Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｌｕｍｐ ａｎｄ ｓｌｍｐ ｅｘｐａｕｎｓｉｏｎ ｐｌｕｓ ａｕｘｉｌｉａｒｙ ｔｈｅ ｓｌｍｐ ａｎｄ ｓｌｕｍｐ ｌｏｓｓ ｅｘｐａｎｓｉｕｏｎ ｄｅｇｒｅｅ ａｎｄ Ｊ ｒｉｎｇ ｅｘｐａｎｓｉｏｎ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ ａｒｅ ｇｏｏｄ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｉｎｄｅｘｅｓ ｏｆ ｈｉｇｈ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｓｕｐｅｒ ｈｉｇｈ—ｒｉｓｅ ｐｕｍｐ ｓｅｎｄｉｎｇ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｐｕｍｐ ｃｏｎｖｅｙｉｎｇ ｐｒｏｐｅｒｔｙ．Ｉｎ ｔｈｅ ｍｅａｎｗｈｉｌｅ，Ｗｉｔｈ ｔｈｅｓｅ ｉｎｄｉｃａｔｏｒｓ ｉｎ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｏｆ ｔｈｅ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｈａｖｅ ｂｅｅｎ ａｐｐｌｉｅｄ ｔｏ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｐｒａｃｔｉｃｅ ｓｕｃｃｅｓｓｆｕｌｌｙ ｓｏｌｖｅｄ ｔｈｅ ｈｉｇｈ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｏｈｅｓｉｏｎ ａｎｄ ｐｕｍｐａｂｉｌｉｔｙ，ｅｘｔｅｎｓｉｏｎ ｎｄ ｓｌａｕｍｐ ｔｉｍｅ ｌｏｓｓ． Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｈｉｇｈ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｃｏｎｃｒｅｔｅ；ｈｉｇｈ—ｒｉｓｅｐｕｍｐｉｎｇ；ｄｅｓｉｇｎｏｆｍｉｘｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎ；ｐｕｍｐａｂｉｌｉｔｙ；ｔｉｍｅｌｏｓｓ Ｏ 引言 自１ ９２７年德国Ｆｒｉｔｚ．Ｈｅｌｌ第一次成功将混凝土泵应用 到混凝土输送方面以来，经过９Ｏ年的发展与改进，混凝土 超高层泵送混凝土配合比设计技术是指泵送高度超 过１００ ＩＴＩ的现代化混凝土泵送技术脚，是城市超高层建筑 施工技术不可或缺的关键。程伟峰［ 针对锦屏二级水电站 东端工程泵送混凝土单位用水量及胶凝材料用量偏高、砂 率偏大、未掺粉煤灰及引气剂等诸多问题致使新拌混凝土 和易性差且存在泌水、离析及坍落度经时损失较快，通过 对４种粉煤灰、７种减水剂及砂率、粗骨料的比选优化了混 泵送技术已经成为现代建筑施工必不可少的重要技术手 段。兰州作为古丝绸之路上的重要节点城市，是连接内陆 与欧亚的战略要道。近年来随着国家“一带一路”战略 的实施，该地区迎来了新一轮的建设高潮。混凝土泵送由于 其具有输送量大、性能稳定、生产效率高、环境污染小，且 可以节省大量的人力，可以连续作业等诸多优点Ｌｌ】，加之兰 凝土配合比，有效改善了混凝土的和易性。邓伟华问以武汉 中心工程为建筑实例，分别就泵送设备选型及泵管的优化 布置、不同强度等级泵送混凝土的配制等对超高泵送混凝 土的施工技术进行了探讨，有效确保了混凝土的可泵性。彭 杰嘲通过混凝土和砂浆的对比试验，指出两者在坍落扩展 州建筑用地资源紧张使得混凝土泵送已经成为该地区超 高层建筑最重要的施工方式。 收稿日期：２０１６－Ｏ７—１３ 基金项目：甘肃省建设厅科研专项基金资助项目（ＪＫ２０１５—１２）；甘肃第六建设集团股份有限公司科研专项基金 ・ｌ１ｌ・ 度方面具有很好的相关性，可利用砂浆坍落扩展度试验有 效地检测和评价泵送混凝土胶凝材料和外加剂的相容性。 其他学者也对高性能泵送混凝土的施工技术、不同外加剂 的种类及掺量对可泵性能的影响、混凝土易泵性的影响因 素进行了探讨，丰富了泵送混凝土的理论 ２】。 目前对泵送混凝土的研究主要集中在Ｃ６０以下普通 混凝土可泵性的研究，且主要集中在２００ ｍ以下超高层泵 送。而对于超过２００ ｍ超高层泵送混凝土性能及施工方面 的研究较少。本研究以兰州天宝时代广场项目为工程实 例，对高强超高层泵送混凝土配合比的设计及施工技术进 行研究，为该地区超高层建筑的顺利施工提供科学的依据。 １ 工程概况及技术难点分析 兰州天宝时代广场综合楼项目位于甘肃省兰州市最繁 华的地段西关十字，是甘肃省重点建设项目，建成后将成为 兰州市重要的地标性建筑之一。总建筑面积９０ ７５３ ｍ２，建 筑总高度２１０．５ ｍ，是兰州最高的建筑，主体结构为型钢混 凝土框架一钢筋混凝土核心筒混合结构，地下两层，地上 ４５层，内部型钢柱构造复杂，外包混凝土钢筋密集，加水箱 总高度２２６ ｍ。该地区人流量大，场地狭窄，材料堆放和进 出场比较困难，为解决这些困难，采用泵送混凝土进行浇 筑。特别的对于高空一些复杂部位，由于钢筋较密使得振 动棒不方便震动，同时为了减少施工噪音对周围居民的影 响和避免搭设高空脚手架及减少高空劳动强度，最大限度 不占用关键线路时间，与其他施工穿插进行，充分做到安 全绿色文明施工，本次浇筑｝昆凝土采用Ｃ６０高强混凝土， 部分混凝土同时要求具有自密实性。 将Ｃ６０高强混凝土一次性泵送到２００ ｍ范围内的高 度，在兰州市乃至甘肃省尚属首次。高强混凝土的水灰比低， 细集料、水泥等细颗粒量多，黏聚性高，在泵送输送过程中 难以形成有效的润滑层，加之泵送高度大致使运动阻力加 大，与普通混凝土相比黏度大很多，此外较高的黏度也阻 碍了施工浇筑和自身的密实性。因此施工生产的技术难点 在于既要满足结构所需的高强度要求，又要满足良好的和 易性、匀质性、流动性和泵送性能。配制和施工高强度混凝 土过程中必须解决以下几个技术难题： （１）黏度与和易性问题：为保证混凝土结构强度要求且 具有必要的强度富余系数，高强混凝土水灰比较低，水泥等 细颗粒成分较多，从而造成黏度较普通混凝土大，而泵送混 凝土为减少与内壁之间的摩擦阻力和避免混凝土在内部堵 塞要求具有较大的流动性和较小的黏度，以降低泵送压力。 （２）坍落度和扩展度经时损失问题：混凝土泵送实质 上是水的泵送，混凝土经过长距离泵送挤压后其黏度、流 动性、坍落度和扩展度等都会损失，随着泵送距离的增大， 泵送损失率会进一步增大，相应的该混凝土的白密实性也 会出现不同程度的损失。 （３）经过远距离的泵送，高强混凝土的强度是否会出 现损失，或者损失后实际强度能否满足设计强度要求也是 该项目需要解决的技术难题。 ・１ １２・ 鉴于超高层泵送混凝土会出现以上问题，我们通过先 期试验对混凝土配合比进行优化，调整外加剂的种类及掺 量，选择合适粗细骨料的比例及泵送设备，加强现场施工 管理从而保证混凝土具有足够的强度富余和可泵性能。 ２试验方案及原材料 ２．１试验方案及过程 为了配制出最适合工程实践的高强超高层泵送混凝 土，在借鉴其他地区Ｃ６０泵送混凝土施工经验的基础上， 试验准备了试验所需的多种原材料。首先根据所准备材料 的质量及各项性能指标参数和本工程所需配制的混凝土 应具有流动性大、凝结时间较长、扩展度经时损失少等特 点，通过对比筛选出最适合本地区超高层泵送混凝土的水 泥、矿物掺合料及外加剂的种类，然后寻找出各原料最佳 掺和比例及砂率的大小，由此得出一种基准配合比，最后 通过试验观察其流动性，通过测定坍落度、扩展度经时损 失值等试验数据来衡量其可泵性能，并通过相应天数的强 度值来判定其强度富余值，直到找出一种最佳配合比例应 用到工程实践中来，具体逻辑步骤如图ｌ所示。 寻找掺合料最佳双掺比例 水泥用量Ｉ Ｉ粉煤灰、矿粉掺和量Ｉ Ｉ外加荆用量 基准配合比 观察混凝土的流动性ｌ ｌ测定混凝土基本性能指标 和易性、可泵性、 否 ＼强度等／ 工程实践 图１试验步骤逻辑图 ２．２原材料 本次试验准备了祁连山和甘草两种型号的水泥，经过初 步对两种型号水泥性能指标的对比，发现祁连山Ｐ・Ｏ ４２．５级 水泥凝结时间较长，３、２８ ｄ抗压、抗折强度更高，比表面积 较小，更适合超高层泵送混凝土的配制，祁连山水泥各项 性能指标见表１；细骨料从三家供应商中选取，经各方对比， 选用临洮产河砂，性能为Ⅱ区中砂，级配良好，细度模数 在２．６～３．０之间，含泥量小于１％、泥块含量小于０．５％；粗骨 料根据需要共选４家，经过对比筛选最后选用青白石产 ５￣２Ｏ ｍｍ的碎石，级配良好，压碎指标小于８％、针片状含 量小于５％、含泥量小于０．５％；粉煤灰选用甘肃宏大Ｉ级 粉煤灰；选用兰州东盛公司产￥９５级矿粉，比表面积大于 ４００ ｍＺ／ｋｇ，２８ ｄ活性指数大于９５％；减水剂选用兰州诚信 伟业公司生产的ＷＹＰＣＡ型聚羧酸高性能减水剂，减水率 为３ｌ％；拌和用水采用自来水，符合国家标准。 表１ Ｐ・Ｏ ４２．５级水泥的各项性能指标 ２．３配合比设计 水胶比是影响混凝土性能最主要的因素，水胶比越低 水泥石越密实，混凝土强度越高，但过低水灰比易造成混 凝土泵送性能差。根据文献［１３１，高性能混凝土的施工配制， 性。萘系减水剂较聚羧酸系易引起混凝土开裂，为保证混凝 土在具有较大坍落度的情况下具备较低的黏聚性和黏度， 采用性能更好的聚羧酸减水剂。文献［１４］指出，加入的减水 剂越多，混凝土流动性越大，但当外加剂掺量达到水泥总 量１．４％以后，流动性变化有所减缓，故本次试验拟将减水 剂掺量控制在１．３％。混凝土粗集料（碎石）的最大粒径、形 状、表面纹理、级配和吸水性等特性将不同程度地影响新 拌混凝土的和易性，超高层泵送混凝土输送管道内部压力 大，极易发生分层离析情况，要求最大骨料粒径比应控制 在ｌ：５以下，同时还应控制粗骨料的碎石含量。具体配合比 用量如表２所示。 水胶比宜控制在０．２４￣０．３８范围内，本次试验取中间值，水 胶比控制在０．３０。近年来随着我国混凝土材料和配合比设 计理念不断发展和完善，结合对料化高炉磨细矿渣应用经 验，我们采用粉煤灰和磨细矿渣粉双掺、且大掺量配合比 设计的思路。一方面可降低单位立方米混凝土水泥用量、 延缓水泥水化热、降低成本，另一方面，用粉煤灰和矿粉取 代部分水泥可很好的改善新拌混凝土的和易性和抗离析 表２试件编号及配合比设计 ３试验评价指标及结果分析 对于泵送混凝土可泵性评价，已有较多文献提出了不 ＪＧＪ／Ｔ １ｏ＿＿２０１１《混凝土泵送施工技术规程》和ＪＧＪ／Ｔ ２８４１— ２０１２￣高强度混凝土应用技术规程》的相关要求，结合该工 程施工实际情况并根据以往混凝土泵送施工经验，选取坍 落度和坍落扩展度作为衡量其可泵性、自密实性能最主要 的控制指标，以坍落度与Ｊ环扩展度差值衡量混凝土间隙 通过性，同时辅以坍落度经时损失值作为参考指标，以此 较为全面地衡量高强超高层泵送混凝土的性能。各个指标 的参数要求如表３所示。 参考指标 ≤１０ ≤２０ 同的检测评价方法。对于普通泵送混凝土可用坍落度与压 力泌水率两个指标进行衡量、描述，前者主要反映拌合物 的流动性，后者则反映其的稳定性与保水性，如果仅以这 两个指标评价超高层高强泵送混凝可泵性范围过宽。因此， 本研究参照ＪＧＪ／Ｔ２８３－－－－－２０１２￣自密实混凝土应用技术规程》、 指标控制等级 表３高强超高层泵送混凝土评价指标及参数要求 主要控制指标 ＞２２０ ｉ６６０～７５５ ２～８ 基本指标 ２５～５０ 控制指标 坍落度／ｍｍ坍落扩展度／ｍｍ扩展时间Ｔｓｏｌｓ坍落扩展度与Ｊ环扩展度差值／ｍｍ坍落度经损失／（ｍｎ￣）压力泌水率 参数要求 为了客观研究高强超高层泵送混凝土的性能，遴选出 一种最适合的混凝土配合比，为本工程及该地区超高层建 慢垂直提起来待坍落稳定后测量其高度并观察是否出现 突然倒塌情况。在这四组试验中，我们观察到在装填插捣时 都易插捣，表面平整无蜂窝，坍落度筒提起来时混凝土拌 合物缓慢坍落并无突然倒塌，在此过程中也无漏浆情况，表 明４种配合比的混凝土级配良好，有很好的保水性及黏聚 性能。但由表３可知，对于高强超高层混凝土来说坍落度必 须达到２２０ ｍｍ以上，从图２中可以看到只有配合比１、４达 筑的施工提供参考，本次试验共选用４种配合比，每种配合 比做三次试验，以三次试验的平均值作为最终参考数值。做 完泵送性能试验后，为了充分利用原材料及检验混凝土强度 富余，将拌置的混凝土装膜，制成１５０ ｍｍｘｌ５０ ｍｍｘｌ５０ ｍｉｌｌ 的立方体试块并分别在７、２８ ｄ后用杭州思田科技有限公 司生产的压力机进行抗压强度试验。试验后４种配合比混 凝土的各项性能如图２所示。 测定坍落度时虽然存在受操作技术水平影响大，观察 黏聚性、保水性易受主观影响的问题，但由于其操作简单 且方便现场检测，是目前表征混凝土流动眭最常用的方法。 试验时分三次装填，每次装填容积的三分之一，然后用捣 棒插捣２５次，记录插捣的难易程度。装填完毕时用镘刀将 表面磨平，通过表面的平整度来判断含砂情况，同时观察 坍落度简外是否有漏浆来判定混凝土保水性，最后将筒缓 到要求，其他两种配合比也较好但未达到本工程所需的坍 落度高度。 本次试验，除了用坍落度来反映流动性外，还选用坍 落扩展度来评价混凝土的稠度。规范规定高强超高层泵送 混凝土扩展度应在６６０￣７５５ ｍｍ之间。同时坍落度和坍落 扩展度的关系也可以较好的反映高性能混凝土的工作性。 一般情况下，坍落度大的混凝土其扩展度也大，和易性良 好的混凝土两者之问的比值约在０．３～０．４之间为宜。比值 越低拌合物越黏稠，变形能力越差，反之越大则拌合物易 ・１１ ３・ －．－Ｉｔ－坍落度经时损失值／（ｍｍ／ｈ） ＋坍落扩展与环扩展度差值／ｍｍ －－１．４－－７ ｄ抗压强度／ＭＰａ 如∞∞∞如加ｍ Ｏ 配合比编号 （ｂ１ 图２不同配合比高强超高层泵送混凝土各项性能指标 发生离析，泵送时容易发生堵管。在完成坍落度试验后，立 刻测量混凝土扩展后最终的最大直径和最小直径，精确值 ｌ ｍｍ，两个直径之差小于５０ ｍｉｌｌ的条件下，用其算术品平 均值作为坍落扩展度值，否则，此坍落扩展度试验无效。由 图２可以看到４种配合比的混凝土扩展度值均在规范允许 的范围内，配合比４的混凝土坍落度最大，坍落度与扩展度 比值也在０Ｉ３～０．４之间，表明４种配合比混凝土黏度适中，满 足要求，配合比４的混凝土流动性和黏聚性最好。 本工程还要求该高强混凝土具有自密实性能。鉴于 Ｃ６０自密实混凝土水胶比小、胶凝材料用量大，掺加矿粉 使混凝土具有良好耐久性、施工性能；在不离析的状态下， 高流动Ｉ生自密实混凝土表现出优良的填充性，使其体现出更 加良好的力学性能，所以用坍落扩展度与Ｊ环扩展度的差值 来衡量其间隙通过性。从图２中可以看到，从配合比ｌ￣４坍 落扩展度与Ｊ环扩展度的差值从４５减到了３Ｏ，满足规范要 求２５～５０的规定。表明４种配合比的混凝土都具有很好的 自密实性能。 坍落度经时损失能够很好的反应混凝土拌合物随着 时间坍落度损失的大小，经时损失值越小表明该类型的混 凝土的可泵性能越好，对于高强超高层泵送混凝土要求不 应大于１０ ｎｌｌ１１。从图２中可以看到，只有第四种配合比的混 凝土满足高层泵送的要求。 抗压强度值是衡量混凝土工作性能最主要的指标，为 了检测混凝土强度是否达到了工程所需的富余，本试验共 制得７２个试块进行抗压强度试验。每个配合比１８块，分 ７、２８ ｄ两次试验，以９个试块的平均值作为最终强度值。从 图２（ａ）中可以看到无论是７ ｄ还是２８ ｄ的抗压强度，配合比４ 的混凝土强度发展最快，分别高于设计强度的１．０９、１．２４倍， ２８ ｄ强度已经高于规范规定商陛能混凝土的施工配制强度 ・１１４・ 不应低于设计强度等级的１．１５倍，表明强度富余较大。 综上所述，前三种设计的混凝土配合比能够满足部分 高强超高层泵送混凝土的要求，配合比４的混凝土无论泵 送性能还是强度富余都能达到规范规定的要求，所以在工 程实践中将该配合比推荐为最优配合比并在工程中投入 使用。在实际工程中该配合比的混凝土表现出了较好的性 能，很好地达到了工程要求。 ４结论 从上面的研究分析中可以得到以下结论： （１）混凝土坍落度和坍落扩展度辅以坍落度经时损失 及坍落扩展度与Ｊ环扩展度差值能够很好地评价高强超高 层泵送混凝土的泵送性能，简单方便且操作性好。 （２）四种配合比中以第四种配合比混凝土性能最好，各 项性能指标都能达到高强超高层泵送混凝土的指标，且抗压 强度值发展较好，２８ ｄ抗压强度值达到设计强度的１．２４倍。 （３）将第四种配合比的混凝土应用到本工程中，很好 地完成了施工泵送，为该地区超高层建筑的建设提供了很 好地范例。 参考文献： 【１邢英，１】赵博．泵送混凝土的性能及施工［Ｊ】．山西建筑，２００３，２９ （２）：８２—８３． 【２】中华人民共和国建设部。中华人民共和国围家质量监督检验检 疫总局展用建筑设计通则：ＧＢ ５０３５２－－２００５［Ｓ］．北京：中国建筑 工业出版社，２００５． ［３程伟峰，３］何金荣，林星平．长时间运输高性能泵送混凝土配合比 优化措施研究［Ｊ］．武汉大学学报，２０１４，４７（１）：５９—６４． 【４】邓伟华，武超，周杰刚，等．武汉中心混凝土超高泵送关键施工 技术［Ｊ】．施工技术，２０１５，４４（２３）：２３—２６． 【５】彭杰，徐永模，王庆法，等．砂浆与混凝土坍落扩展度方法的相 关性［Ｊ】．混凝土，２００５（３）：２０－２４． 【６杨芳慧．６】浅谈混凝土泵送技术【Ｊ】．河南建材，２ｏ１３（１）：１０１． 【７】叶琼，何亚伯．某超高建筑Ｃ６０高性能混凝士超高泵送参数【Ｊ】． 工业建筑，２０１２，４２（１）：１４４—１４８． 『８张海伟，８Ｊ李统彬，蔡庆晓．矿粉和粉煤灰在超高层泵送混凝土中 的应用［Ｊ】．广东建材，２００８（１２）：４２—４４． 【９】孙庆巍，周梅，陈健．减水剂的品种和掺量对预拌混凝土坍落度， 扩展度经时损失的影响［Ｊ】．硅酸盐通报，２０１２，３１（２）：４６９－４７４． 【ｌ０】黄舜杰．混凝士外加剂配合比的设计分析【Ｊ】．混凝土，２０１３（２）： ｌ３３－１３５． 【Ｉ １】粱谦，李小飞，程建萍，等．不同掺量粉煤灰对泵送混凝土性能 影响的研究【Ｊ】．河西学院学报，２０１５，３１（２）：１３３—１３５． 【ｌ２】赵筠．泵送混凝土易泵性试验评价方法的研究进展【Ｊ】＿混凝士世 界，２０１４（５８）：６６—７１． ［１３】蒋正武，潘微旺，李享涛，等．泵送顶升钢管拱自密实混凝土施 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