ＧＢ １ ５０．１—２０ １ １附录Ｂ公式（Ｂ．３）与（Ｂ．４） 使用条件探析 吴全龙 。陈朝晖 （１．上海华理安全装备有限公司，上海２０１１０８；２．全国锅炉压力容器标准化技术委员会，北京 １０００２９） 摘要：通过对比研究ＧＢ １５０．１＿＿２Ｏ１ｌ附录Ｂ与ＡＰＩ Ｓｔｄ ５２１—２ｏｏ７关于盛装液化气体的压力容器 在火灾工况安全泄放量计算方法，并分析ＡＰＩ Ｓｔｄ ５２１－一２Ｏ０７中容器湿润表面吸热量公式的来源， 给出了ＧＢ １５０．１＿２０ｌｌ附录Ｂ中公式（Ｂ．３）和（Ｂ．４）的使用边界条件，即公式适用于敞开式油池 火灾这一结论。该结论可为承压设备设计人员及标准编制者正确合理使用这些公式提供参考。 关键词：安全泄放量；油池火；喷射火；敞开式火灾；吸热量 中图分类号：ＴＨ４９；ＴＱｏ５５．８；Ｔ一６５ 文献标志码：Ｂ 文章编号：１００１—４８３７（２０１５）０６—００６５—０５ ｄｏｉ：１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００１—４８３７．２０１５．０６．０１１ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｎ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｏｆ Ｆｏｒｍｕｌａ（Ｂ．３）ａｎｄ（Ｂ．４） ｉｎ Ａｐｐｅｎｄｉｘ Ｂ ｏｆ ＧＢ １５０．１—－２Ｏ１ １ ＷｒＵ Ｑｕａｎ—ｌｏｎｇ ．ＣＨＥＮ Ｚｈａｏ—ｈｕｉ （１．Ｓｈａｎｇｈａｉ Ｈｕａｌｉ Ｓａｆｅｔｙ Ｄｅｖｉｃｅｓ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈａｎｇｈａｉ ２０１ １０８，Ｃｈｉｎａ；２．Ｃｈｉｎａ Ｓｔａｎｄａｒｄｉｚａｔｉｏｎ Ｃｏｍｍｉｔ－ ｔｅｅ ｏｎ Ｂｏｉｌｅｒｓ ａｎｄ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ Ｖｅｓｓｅｌｓ，Ｂｅｉｊｉｎｇ １ ０００２９，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｃｏｍｐａｒａｔｉｖｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｂｅｔｗｅｅｎ ＧＢ １５０．１—＿２０１１ ａｐｐｅｎｄｉｘ Ｂ ａｎｄ ＡＰＩ Ｓｔｄ ５２１—－２０ｏ７ ｏｎ ｔｈｅ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｆｉｒｅ—ｒｅｌｉｅｆ ｃａｐａｃｉｔｙ ｉｎ ｔｈｅ ｌｉｑｕｅｆｉｅｄ ｇａｓ ｖｅｓｓｅｌ ｗａｓ ｍａｄｅ．Ｔｈｅ ａｐｐｒｏａｃｈ ｏｎ ｈｏｗ ｔｏ ｄｅｒｉｖａｔｅ ｔｈｅ ｆｏｒｍｕｌａ ｏｆ ｈｅａｔ ｆｌｕｘ ｉｎ ｔｈｅ ＡＰＩ Ｓｔｄ ５２１－－２００７ ｗａｓ ｇｉｖｅｎ．Ｉｔ ｃｏｎｃｌｕｄｅｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｆｏｒｍｕｌａ（Ｂ．３）ａｎｄ （Ｂ．４）ｉｎ ＧＢ １５０．１＿２０１ １ ａｐｐｅｎｄｉｘ Ｂ ｓｈｏｕｌｄ ｂｅ ｃｏｎｆｉｎｅｄ ｔｏ ｔｈｅ ｏｐｅｎ ｐｏｏｌ ｆｉｒｅ．Ｔｈｉｓ ｃｏｎｃｌｕｓｉｏｎ ｃａｎ ｏｆ－ ｏｆｒ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎｅｒ ｏｆ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｖｅｓｓｅｌ ａｎｄ ｔｈｅ ｍａｋｅｒ ｏｆ ｔｈｅ ｓｔａｎｄａｒｄ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｓａｆｅｔｙ ｒｅｌｉｅｆ ｃａｐａｃｉｔｙ；ｐｏｏｌ ｆｉｒｅ；ｊｅｔ ｆｉｒｅ；ｏｐｅｎ ｆｉｒｅ；ｈｅａｔ ｆｌｕｘ 下超压安全泄放量的确定给出了计算公式，其中 ０ 引言 公式（Ｂ．３）和（Ｂ．４）是用来计算火灾时盛装液化 气体的压力容器安全泄放量，两个公式的区别仅 ＧＢ １５０．１－２Ｏ１１《压力容器》（以下简称 在于是否有完整的隔热保护层。目前国内的其他 ＧＢ１５０．１）附录Ｂ…对压力容器在几种常见工况 一些承压设备相关标准及规范，例如ＧＢ １８５６４．１一 ・６５・ ＣＰＶＴ ＧＢ １５０．１＿２Ｏｌ１附录Ｂ公式（Ｂ．３）与（Ｂ．４）使用条件探析 Ｖｏ１．３２ Ｎｏ．６ ２０１５ ２００６《道路运输液体危险货物罐式车辆第１部 分：金属常压罐体技术要求》、ＪＢ／Ｔ４７８２－－２００７ 《液体危险货物罐式集装箱》、ＧＢ／Ｔ １９９０５－－２００５ 《液化气体运输车》、ＴＳＧ Ｄ０００１－－２００９（（压力管道 安全技术监察规程——工业管道》等，对于盛装 液化气体的承压设备，在进行火灾工况安全泄放 量计算时，也均是采用这两个公式。 笔者在与很多工程设计人员交流后发现，大 部分人在涉及到盛装液化气体的承压设备火灾工 况安全泄放量计算时都是采用这两个公式，但往 往忽略其使用的边界条件，这样做可能存在安全 隐患。文中通过对比研究ＧＢ １５０．１－２０１１附录 Ｂ与ＡＰＩ Ｓｔｄ ５２１－－２００７《Ｐｒｅｓｓｕｒｅ—Ｒｅｌｉｅｖｉｎｇ ａｎｄ Ｄｅｐｒｅｓｓｕｒｉｎｇ Ｓｙｓｔｅｍｓ） 关于盛装液化气体的压 力容器在火灾工况安全泄放量计算，并分析ＡＨ Ｓｔｄ ５２１－－２００７中容器湿润表面吸热量公式的来 源，给出了ＧＢ １５０．１附录Ｂ中公式（Ｂ．３）和（Ｂ． ４）的使用边界条件。关于这一点，现行版的ＧＢ １５０．１附录Ｂ中虽未作出详细的说明，但工程设 计人员在计算时应该加以注意，笔者也建议在今 后版本或编制说明中能加以解释，以免误用。 １ ＧＢ １５０．１附录Ｂ与ＡＨ Ｓｔｄ ５２１－－２００７关于 容器湿润表面吸热量计算的对比 为了保护盛装液化气体压力容器在火灾工况 下的安全，要求容器在火灾超压时能把因吸热产 生的蒸汽及时排放出去，而这可以通过计算出容 器在受热时湿润表面吸收的热量，然后用吸热量 除以液体介质的汽化潜热求得。 从ＧＢ １５０．１附录Ｂ公式（Ｂ．３）可知－ｌ Ｊ： ５竺Ｏ－ｒ．８２： （１） ｑ 式中 ——容器的安全泄放量，ｋｇ／ｈ 卜环境系数 Ａ ——容器受热面积，ｍ ｇ——在泄放压力下液体的汽化潜热， ｋＪ／ｋｇ 从而可求得，容器吸热量Ｑ。为： Ｑｌ＝２．５５ ｘ １０ ＦＡ￣ （２） 式中Ｑ．——容器受热表面吸热量，ｋＪ／ｈ ＡＨ Ｓｔｄ ５２１－－２００７中容器湿润表面吸热量 计算公式为 ］： ．６６． Ｑ＝３４ ０一一～ｏ： （３） 式中Ｑ——容器湿润表面吸热量，Ｂｔｕ／ｈ 卜环境系数 Ａ ——容器湿润面积，ｆｔ 经转换可知，式（２）和式（３）仅仅是单位不一 样，两者是等效的 ］。需要说明的是，ＧＢ １５０．１ 附录Ｂ中采用受热面积来计算吸热量比ＡＨ Ｓｔｄ ５２１－－２００７采用湿润面积计算偏保守 Ｊ。 由此可见，ＧＢ １５０．１附录Ｂ中关于火灾工况 盛装液化气体压力容器的安全泄放量计算公式应 该是来源于ＡＰＩ Ｓｔｄ ５２１－－２００７。因此，找到了 ＡＰＩ Ｓｔｄ ５２１ ００７中对式（３）的边界条件，也即 找到了ＧＢ １５０．１附录Ｂ公式（Ｂ．３）和（Ｂ．４）的 边界条件。 ２ ＡＨ Ｓｔｄ ５２ｌ＿２０ｏ７中容器湿润表面吸热量计 算公式使用条件 ２．１ ＡＰＩ Ｓｔｄ ５２１－－２００７中容器湿润表面吸热量 计算公式推导过程 早在１９２８年，美国国家防火协会（ＮＦＰＡ）就 要求美国石油学会（ＡＰＩ）对一系列储罐容积推荐 一个火灾时的最小紧急泄放量表。后来又发现罐 的容积并非估算火灾时的最小紧急泄放量的最佳 依据，因为吸热量几乎完全来自吸收热辐射，而这 又主要决定于罐体所暴露的面积。而且因为许多 罐是大罐，又根本不太可能完全被火包围，即容器 的面积越大，完全暴露在辐射中的可能性越小。 换句话说，罐壳的表面积越大，来自火源的平均单 位吸热量就越小。１９８３年，Ｈｅｌｌｅｒ 利用当时明 火试验取得的数据（见表１，为了保持与引文的一 致性，本节引用的图表各参数单位仍使用引文中 的单位）提出了一个确定热吸收率的公式，该公 式目前仍被ＡＰＩ Ｓｔｄ ５２１－２００７所引用，即文中 式（３）。 表１中９组试验数据说明，液体燃料吸热量 要大于气体燃料吸热量。从Ｈｅｌｌｅｒ在其论文 中 对式（３）的推导过程也可以看出，该公式是基于 表１中９组试验数据通过数学方法拟合出来的， 并从拟合曲线中找出湿润面积１００％暴露在液体 燃料下的最大平均热吸收率为３４５００ Ｂｔｕ／ｈ・ｆｔ （１０９ ｋＷ／ｍ ），该数值即为式（３）中系数。因此， 式（３）仅适用于最大湿润表面平均热吸收率小于 第３２卷第６期 压 力 容 器 总第２７１期 ３４５００ Ｂｔｕ／ｈ・ｆｔ （１０９ ｋＷ／ｍ ）的火灾工况。在 某些严重火灾工况下，比如在部分密闭或全密闭 ｋＷ／ｍ ，此时如仍采用式（３），则可能会极大低估 所需要的安全泄放量，从而导致容器来不及泄放， 空间内火灾，或容器遭受喷火（Ｊｅｔ ｆｉｒｅ）工况下，其 最大湿润表面平均热吸收率甚至可能达到３００ 发生爆炸事故 。 表１在明火试验中热吸收率的比较 暴露在火灾 中面积与湿 湿润表面平均热吸收率／ 润面积之比／ Ｂｔｕ・（ｈ・ｆｔ ） ％ 编号 来源 暴露 形式 燃料 容器容积／ 总面 ｂｂｌ ｆｉ 湿润面 ｌ Ｕｎｄｅｒｗｒｉｔｅｒｓ 水流过金属板 汽油 Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ Ｄｕｇｇａｎ， ●＿—— ２４ ２４ ｌｏ０ ３２５００ （１００ ｋＷ／ｍ ） ２５９００ ２ Ｇｉｌｍｏｕｒ， 水流过罐体 丙烷气体 ＆Ｆｉｓｈｅｒ Ｄｕｇｇａｎ， ７２ ２４２ ２４２ １００ （８１．７ ｋＷ／ｍ ） １２８００ ３ Ｇｉｌｍｏｕｒ， ＆Ｆｉｓｈｅｒ 罐中加热水 丙烷气体 ７２ ３３０ １７６ ４８ （４０ ｋＷ／ｍ ） ４ Ｒｕｂｂｅｒ Ｒ罐中加热水 汽油 １１９ ５６８ ４０ｏ ６０—ｅｓｅｒｖｅ ７０ ２３２００ （７３ ｋＷ／ｍ ） ５ Ｒｕｂｂｅｒ Ｒ罐中产生蒸汽 汽油 １９９ ５６８ ４０ｏ ６０—ｅｓｅｒｖｅ ７０ ２１Ｏｏｏ （６６ ｋＷ／ｍ ） ６ ＲＲｕｂｂｅｒ ｅｓｅｒｖｅ 水流过管道 汽油 ＿。—— ９．０ ９．０ ８０—９０ ３０４００ （９６ ｋＷ／ｍ ） １５７Ｏ０ ７ ＡＰＩ Ｐｒｏｊｅｃｔ 罐中加热水 煤油 ０．８８ １６．２ ６．１３ ４６ （５０ ｋＷ／ｍ ） ８ ＡＰＩ Ｐｒｏｊｅｅｔ 罐中加热水 煤油 ０．８８ １６．２ ６．１３ ４６ （５３ ｋＷ／ｍ ） ３２Ｏ０ｏ （１００ ｋＷ／ｍ ） １６８０ｏ ９ Ｓｔａｎｄａｒｄ Ｏｉｌ 罐中加热水 Ｎａｐｈｔｈａ ０ｆ Ｃａｌｉｆｏｒｎｉａ ３３ ２Ｏ６ １０５ １００ ２．２ ＡＰＩ Ｓｔｄ ５２１－－２００７关于外部火灾工况容器 吸热量相关规定与早期版本异同比较 全泄放量，而２００７版则将５．１５标题中明确规定 为“Ｅｘｔｅｒｎａｌ ｐｏｏｌ ｆｉｒｅ”，也即５．１５章节中内容仅 适用于外部油池火灾时容器湿润表面吸热量的计 ＡＰＩ ５２１早期的版本在计算火灾时容器湿润 表面吸热量对适用条件的要求较低，仅仅是提醒 算，这是一个很重要的变化。同时２００７版还新增 加了５．１６章节“Ｊｅｔ ｆｉｒｅ”这一小节的内容。在 其吸热量是受着火燃料类型、火焰包围程度以及 防火措施的影响。但近年来的试验研究表明，在 某些严重火灾工况下根据ＡＰＩ ５２１中公式计算出 来的安全泄放量有时并不能保证容器介质的及时 排放，甚至导致安全事故。正是基于此，２００７版 ＡＰＩ ５２１有了新的提法，即对火灾类型有了更加 明确的。 ５．１６章节中明确指出任何易燃介质在存在较高压 力状态下泄漏燃烧时均有可能产生喷射火焰，喷 射火焰可能导致容器局部吸热量会到达９４５００ Ｂｔｕ／ｈ・ｆｔ （３００ ｋＷ／ｍ ），这不仅会引起泄放装置 失效，同时还可能在很短时间内由于容器壁温急 剧升高导致容器材料性能的破坏，从而使容器在 压力较低的情况下发生失效，因此５．１５章节中吸 ・早期版本是用来计算“Ｅｘｔｅｒｎａｌ ｆｉｒｅ”下的安 ６７－ ＣＰＶＴ ＧＢ １５０．１ ０１１附录Ｂ公式（Ｂ．３）与（Ｂ．４）使用条件探析 热量计算公式不适应于喷射火灾工况。 ２．３ ＡＰＩ Ｓｔｄ ５２１ ００７关于外部火灾工况容器 吸热量计算公式适应条件 ＡＰＩ Ｓｔｄ ５２１－－２００７在５．１５．２．２中给出了容 器湿润表面吸热量计算公式，即文中的式（３），从 ＡＰＩ Ｓｔｄ ５２１－－２００７条款５．１５．２及以上分析可得 出以下结论： （１）公式用来计算在部分封闭或全封闭空间 （比如建筑物内、海上作业平台）内火灾时的安全 泄放量可能存在低估； （２）常压工作下的罐体应按ＡＰＩ Ｓｔｄ ２ｏ００— １９９８中规定进行计算； （３）公式适用于计算在开放空间火灾下 （ｏｐｅｎ ｆｉｒｅ）的安全泄放量，而且与燃料类型和火 灾程度有关。 （４）公式不适应于喷射火焰； ２．４ 美国石油协会对油池火及喷射火下吸热量 的试验验证 美国石油协会（Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ）在其颁 布的２００３版《Ｇｕｉｄｅｌｉｎｅｓ ｆｏｒ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ｐｒｏｔｅｃ— ｔｉｏｎ ｏｆ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｓｙｓｔｅｍｓ ｔｏ ｗｉｔｈｓｔａｎｄ ｓｅｖｅｒｅ ｉｆｒｅｓ）中 将容器可能受到的火灾分为四大类，即： （１）敞开式油池火（ｏｐｅｎ ｐｏｏｌ ｆｉｒｅｓ）； （２）受限油池火（ｃｏｎｆｉｎｅｄ ｐｏｏｌ ｆｉｒｅｓ）； （３）敞开式喷射火（ｏｐｅｎ ｊｅｔ ｆｉｒｅｓ）； （４）受限喷射火（ｃｏｎｆｉｎｅｄ ｊｅｔ ｆｉｒｅｓ）。 导则中给出了４种火灾工况下的吸热量的大 概分布范围，如表２所示，并在１，３两种火灾工况 下利用ＬＰＧ罐车进行了试验，测得其湿润表面最 大平均热吸收率如表２所示。 表２ ４种火灾工况比较 火灾类型 １ ２ ３ ４ 总热吸收率／ ５０ｋＷ～．ｍ一 １５Ｏ １０ｏ一２５０ １００～４０ｏ １５０—４００ 实测值／ ７５ １７０ ｋＷ．ｍ一 需要特别提出的是，在对充装了８５％的丙烷 罐进行喷射火试验时，由于其安全阀泄放量是根 据文中的式（３）来确定尺寸的，结果安全阀未正 常开启，且开启后容器内压力继续升高，并最终使 ・６８・ 罐体爆炸了。这也证明了在喷射火灾中根据ＡＰＩ Ｓｔｄ ５２１－－２００７计算出来的安全泄放量偏小，可能 会导致事故 。 因此，结合式（３）推导过程及表２数据可以 发现，对密闭空间的油池火如通风受到及喷 射火，式（３）是不适用的，关于这些工况下安全泄 放量的计算可参考文献［８］。 ３ ＧＢ １５０．１附录Ｂ中公式（Ｂ．４）完整隔热层的 定义 为了减少容器在火灾受热时需要的安全泄放 量，通常会给容器设置隔热保护层来降低火焰热 量输入。ＧＢ １５０．１附录Ｂ中公式（Ｂ．４）可用来 计算带隔热保护层容器在火灾工况的安全泄放 量，即： ＝——— ： ＿— 一 （４） ０ｑ 式中￡——泄放压力下介质的饱和温度，℃ Ａ——常温下隔热层导热系数， ｋＪ／（ｍ・ｈ・℃） 卜隔热层厚度，ｍ 且将以上公式限定在有完整隔热保护层（例 如在火灾条件下，保护层不被破坏）下使用。 通过ＧＢ １５０．１附录Ｂ公式（Ｂ．３）和（Ｂ．４）， 可求得： Ｆ： （５） ＡＰＩ ５２１中计算带外部隔热系统的容器火灾 下吸热量仍是采用文中式（３），此时环境系数为： Ｆ＝ （６） 式中｜ｉ｝——泄放温度与火焰最高温度平均值下 的隔热材料导热系数，Ｗ／（ｍ・Ｋ） 一泄放状态下容器内介质温度，℃ 同时还规定设计人员在使用该公式时应该确 认隔热材料（即保温层）的任何部位在火灾情况 下的完整性，即将隔热材料在火灾中温度升高到 ９０４ ｏＣ，火灾时间长达２ ｈ时仍起效用，且应该确 保隔热层在经受了消防的高压水流冲击后，仍不 致脱落。 为了便于比较，将两者统一单位，并归纳如表 ３所示。 第３２卷第６期 压 力 容 器 总第２７１期 表３ 带隔热层时环境系数比较 标准 ＧＢ １５０．１附录Ｂ ＡＰＩ Ｓｔｄ ５２１—＿２０ｏ７ 环境系数 ｉ鱼 二 ９７７Ｏ０６ ｋ（９０４－Ｔｆ） 一！ 二 ２３９６５２８ ６６５７０６ （ｋ的单位为ｗ／（ｍ・Ｋ）） （ｋ的单位为ｋＪ／（ｍ・ｈ・ｑｃ）） 火焰温度／℃ ６５０ 导热系数取值 常温下取值 通过表３可以看出，两个公式区别仅在于公 式的系数、火焰温度的定义和保温材料的导热系 数的取值。由于公式形式相近，笔者认为，公式 （Ｂ．４）应该是ＡＰＩ Ｓｔｄ ５２１－－２００７标准中公式的 修正。需要注意的是，隔热材料的导热系数一般 是随着温度的升高而增大的，数据表明，泄放温度 与火焰温度平均温度下的导热系数可能会达到常 温下导热系数的３倍左右＿１ 。综合以上因素，设 计人员在采用ＧＢ １５０．１附录Ｂ中公式（Ｂ．４）计 算安全泄放量时除了要满足（Ｂ．３）需要满足的条 件外，同时还应该确认隔热层的隔热材料在火灾 中温度升高到６５０ ｏＣ，火灾时间长达２ ｈ时仍起 效用。 ４结论 通过以上分析可知，ＧＢ １５０．１附录Ｂ中 （Ｂ．３）及（Ｂ．４）两个公式在使用时是受条件 的，并不适用于任何火灾工况下安全泄放量的计 算，与火灾类型、通风条件、着火空间等条件有很 大关系。公式仅适用于通风条件良好、敞开空间 着火（密闭则需燃料可控）的油池火灾，更严谨地 说，仅适用于最大平均热吸收率小于３４５００ Ｂｔｕ／ｈ・ｆｔ （１１０ ｋＷ／ｈ）的火灾工况（该值的计算 可参考文献［６］）。使用公式（Ｂ．４）时，还应该确 认隔热层的隔热材料在火灾中温度升高到６５０ ℃，火灾时间长达２ ｈ时仍起效用。 参考文献： ［１］ＧＢ １５０．１—２Ｏ１１，压力容器［Ｓ］． ［２］ＡＰＩ Ｓｔｄ ５２ｌ一２ｏ０７，Ｐｒｅｓｓｕｒｅ—Ｒｅｌｉｅｖｉｎｇ ａｎｄ Ｄｅｐｒｅｓ－ ９０４ 泄放温度与火焰温度平均温度下取值 ｓｕｒｉｎｇ Ｓｙｓｔｅｍｓ［Ｓ］． ［３］ 潘俊兴．中国规范与ＩＭＤＧ ＣＯＤ压力容器安全泄放 量的公式对比［Ｊ］．深冷技术，２００１（１）：１７—１８． ［４］ 白秋云．国标与ＡＰＩ标准中安全泄放量计算的比较 ［Ｊ］．山东化工，２０１３，４２（３）：８０—８２． ［５］徐革．压力容器安全泄放量计算［Ｊ］．广州化工， ２００９，３７（４）：１６６—１６７． ［６］Ｈｅｌｌｅｒ Ｆ Ｊ．Ｓａｆｅｔｙ ｒｅｌｉｅｆ ｖａｌｖｅ ｓｉｚｉｎｇ：ＡＰＩ ｖｅｒｓｕｓ ＣＧＡ ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔｓ ｐｌｕｓ ａ ｎｅｗ ｃｏｎｃｅｐｔ ｆｏｒ ｔａｎｋ ｅａｒｓ［Ｊ］． Ｐｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓ ｏｆ ｔｈｅ Ａｍｅｒｉｃａｎ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ， １９８３（６）：１２３—１３５． ［７］ Ｒｏｂｅｒｔｓ Ｔ Ａ．Ｌｉｎｋａｇｅ ｏｆ ａ ｋｎｏｗｎ ｌｅｖｅｌ ｏｆ ＬＰＧ ｔａｎｋ ｓｕｒｆａｃｅ ｗａｔｅｒ ｃｏｖｅｒａｇｅ ｔｏ ｔｈｅ ｄｅｇｒｅｅ ｏｆｊｅｌ—ｆｉｒｅ ｐｒｏ－ ｔｅｃｔｉｏｎ ｐｒｏｖｉｄｅｄ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｌｏｓｓ Ｐｒｅｖｅｎｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ Ｐｒｏｃｅｓｓ Ｉｎｄｕｓｔｉｒｅｓ，２００４，１７（２）：１６９—１７８． ［８］Ｒｏｂｅｒｔｓ Ｔ Ａ，Ｂｕｃｋｌａｎｄ Ｉ，Ｓｈｉｒｖｉｌｌ Ｌ Ｃ，ｅｔ ａ１．Ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｓｙｓｔｅｍｓ ｔｏ ｗｉｔｈｓｔａｎｄ ｓｅｖｅｒｅ ｆｉｒｅｓ ［Ｊ］．Ｔｒｎａｓ ＩＣｈｅｍＥ，Ｐａｒｔ Ｂ，Ｐｒｏｃｅｓｓ Ｓａｆｅｔｙ ａｎｄ Ｅｎｖｉ－ ｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ，２００４，８２（Ｂ２）：８９—９６． ［９］ Ｓｃｎａｄｐｏｗｅｒ Ｒｉｓｋ Ｍａｎａｇｅｍｅｎｔ ＡＳ．Ｇｕｉｄｅｌｉｎｅｓ ｆｏｒ ｔｈｅ Ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ ｏｆ Ｐｒｅｓｓｕｒｉｓｅｄ Ｓｙｓｔｅｍｓ Ｅｘｐｏｓｅｄ ｔｏ Ｆｉｒｅ ［Ｒ］．Ｎｏｒｗａｙ，Ｋｊｅｌｌｅｒ，２００４． ［１Ｏ］ 寿比南，吴全龙．浅析ＧＢ １５０．１ 叭１附录Ｂ《超 压泄放装置》［Ｊ］．压力容器，２０１２，２９（２）：８—１２． ［１１］任美凤，卞潮渊，杨健．火灾工况压力容器安全泄 放量计算公式的探讨［Ｊ］．化工设计，２００６，１６（１）： ４８—４９． 收稿日期：２０１４—１１—０３修稿日期：２０１５—０６—０２ 作者简介：吴全龙（１９７５一），男，高级工程师，主要从事爆 破片装置的产品设计制造、爆破片标准研究和编写工作， 现为全全泄压装置标准化技术委员会（ＳＡＣ／ＴＣ５０３） 委员，通信地址：２０１ １０８上海市银都路５５５号６号楼华东 理工大学上海华理安全装备有限公司，Ｅ—ｍａｉｌ： ｗｑｌｏｎｇ２０００＠ｈｏｔｍａｉｌ．ｃｏｎ。 ・６９・
