超重、超高模板支撑架专项施工方案

超高、超重模板支撑架专项施工方案

编制人： 校对人： 审核人： 审批人： 宁波建工集团有限公司

2010年9日

目 录

一、工程概况。 ................................................ 1 二、编制依据 .................................................. 1 三、支模架设计范围 ............................................ 2 四、支撑形式选用及设计 ........................................ 2

（一）支撑形式选择及搭设参数 ........................................................................................... 2

（二）架体基础 ....................................................................................................................... 4 （三）水平拉接的布置与构造 ............................................................................................... 5 （四）剪刀撑布置 ................................................................................................................... 5 （五)支撑架施工荷载取值 ..................................................................................................... 5

五、混凝土浇捣施工部署 ........................................ 5 六、支模架的构造要求及措施 .................................... 6 七、支模架的搭设及拆除 ........................................ 6 八、支撑体系检查和验收 ........................................ 7 九、 安全管理与维护 ........................................... 9 十、质量保证措施 ............................................. 10

宁波建工集团有限公司

十一、应急预案 ............................................... 10 十二、支撑架施工安全防护领导小组 ............................. 11 十三、管理体系及项目部组成 ................................... 12 十四、模板及支撑架计算书 ..................................... 13

(一）120厚楼板模板扣件钢管支撑架计算书（高9。6m） ............................................. 13

(二）120厚楼板模板扣件钢管支撑架计算书（高10。25m） ......................................... 16 (三）350×800梁模板扣件钢管支撑架计算书（高9.6m） ............................................... 20 （四）500×1600梁模板扣件钢管支撑架计算书（高10.3m，采用顶托） ..................... 24 （五)500×2000梁模板扣件钢管高支撑架计算书（高15m,采用顶托) ............................ 31

十五、附图 ................................................... 超高、超重模板支撑架专项施工方案

一、工程概况。

1、工程名称 :浙江长兴农村合作银行

建设单位:浙江长兴农村合作银行

设计单位：浙江省建工建筑设计院有限公司 监理单位：长兴宏泰建设监理有限公司 施工单位：宁波建工集团有限公司

2、工程位置 ： 本工程位于浙江兴县南太湖经济开发区.

3、工程简介：本工程的室内设计标高±0.00相对于绝对标高5。400。总建筑面积为约3㎡，本工程为整体地下室一层.±0.00以上为两个单体组成，地上二十三层框架-核心筒剪力墙结构，东面为地上五层框架结构。

二、编制依据

1、浙江长兴农村合作银行工程建筑、结构等施工图纸、会审纪要、联系单。 2、主要规范和规程

2。1 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 （JGJ130-2001）2002年版

2。2 《建筑结构荷载规范》GB50009—2001

2。3 浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》

1

37

宁波建工集团有限公司

DB33/1035—2006

2.4 《砼模板用胶合板》 （GB/T17658-1999） 2。5 《钢管脚手架扣件》 （GB15831)

2。6 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002 2.7 《建筑施工高处作业安全技术规范》 （JGJ80-91） 2.8 《建筑施工安全检查标准》 (JGJ59—99） 2。9 省、市现行的有关安全生产和文明施工规定 2。10 企业标准

三、支模架设计范围

本专项施工方案设计的范围为：

1、本工程三层1轴~3轴交（2/0A)轴～F轴间的楼板（详见结施-35），高度为地下室顶板-0。050~三层楼板标高9。550。该部位三层楼板厚为120mm。 2、本工程三层9轴~13轴—2。1m交C轴～F轴间的楼板（详见结施-35)，高度为地下室顶板-1。90m～三层楼板标高8.350。该部位三层楼板厚为120mm，其中超重梁截面有500×1600.

3、本工程四层3轴～6轴交D轴～E轴间的楼板（详见结施—37）,高度为二层楼板4。350m～四层楼板标高13.950.该部位四层楼板厚为120mm。 4、本工程四层沿F轴（3轴～6轴间）超重梁KL4ax—1a：500×2000（详见结施—37）。

四、支撑形式选用及设计

(一）支撑形式选择及搭设参数

考虑到施工安全及可操作性同时兼顾经济方便。因此,本工程的以上各部位模板支撑架分别采用扣件式钢管脚手架、扣件式钢管脚手架+顶托两种的模板支撑体系。具体搭设形式为:

1、1轴~3轴交（2/0A）轴～F轴间部位（高9。6m）,采用扣件式钢管脚手架+顶托的模板支撑体系,120mm厚楼板立杆间距采用900mm×900mm;梁截面350×800，梁底立杆纵横距取900mm；该部位的梁、板支撑架具体搭设参数见表1、表2。

超高部位楼板模板支撑架搭设参数一览表（表1、表2）

2

宁波建工集团有限公司 计算截面 计算跨度 350×800 8.4m 搭设参数

计算板厚 120 搭 设 参 数 支架形式 扣件式钢管模板支架,梁 底采用双扣件与立杆连接 9。6m 60×80@300 900 900 1500 支架形式 搭设高度 梁底方木 立杆横距 立杆纵距 (跨度方向） 梁底支撑 （小横杆） 立杆步距 扣件式钢管模板支架，梁

底采用双扣件与立杆连接 9。6m 3根60×80 900 900 Ф48×3。2@300 1500 搭设高度 板底木方 立杆纵距 立杆横距 立杆步距

2、本工程三层9轴～13轴—2。1m交C轴~F轴间的楼板（高10。25m），采用扣件式钢管脚手架+顶托的模板支撑体系。120厚楼板立杆间距采用900mm×900mm；梁截面500×1600,梁底立杆横距取梁宽1200mm、立杆纵距采用500mm.该部位的梁、板支撑架具体搭设参数见表3、表4.

超重梁、超高楼板模板支撑架搭设参数一览表（表3、4)

计算截面 计算跨度 500×1600 25.2m 搭设参数 120 计算板厚 搭 设 参 数 支架形式 扣件式钢管模板支架，梁 底采用双扣件与立杆连接 10.25m 60×80＠300 900 900 1500 扣件式钢管模板支架+顶托，托梁采 搭设高度 用双钢管，长度1。2m（设4道承支架形式 重立杆，梁底立杆上部悬臂端长度 板底木方 不得超过0.3m） 搭设高度 梁底方木 立杆横距 立杆纵距 （跨度方向） 立杆步距 梁侧内龙骨

10。25m 5根60×80 1200 500 1400 立杆纵距 立杆横距 立杆步距

方木50×100,每侧5根，水平平均

布置 3

宁波建工集团有限公司 梁侧外龙骨 对拉螺栓 双钢管，竖向布置，间距500

布置4道螺杆，直径为12圆钢,高

度方向间距：200+350+350+350 3、本工程四层3轴～6轴交D轴～E轴间的楼板（高9.6m），采用扣件式钢管脚手架的模板支撑体系.120厚楼板立杆间距采用900mm×900mm;梁截面350×750，梁两侧立杆纵、横距取900mm。该部位的梁、板支撑架具体搭设参数见下表1、表2。

4、本工程四层沿F轴（3轴~6轴间）超重梁KL4ax—1a：500×2000（详见结施—37).梁底采用扣件式钢管模板支架+顶托，托梁采用双钢管。梁两侧立杆横距取900mm，立杆纵距采用500mm。该部位的梁、板支撑架具体搭设参数见下表2、表6。

超高、超重梁模板支撑架搭设参数一览表 (表6）

计算截面 计算跨度 500mm×2000mm 25。2m 搭设参数 支架形式 搭设高度 梁底方木 立杆横距 立杆纵距 （跨度方向） 立杆步距 梁侧内龙骨 梁侧外龙骨 对拉螺栓 扣件式钢管模板支架+顶托，托梁采用双钢管，长度0.9m(设4道承重立杆，梁底立杆上部悬臂端长度不得超过0。3m） 14。95m 5根60×80 900 500 1300 方木50×100，每侧7根，水平平均布置 双钢管，竖向布置，间距500 布置5道螺杆，直径为12圆钢， 高度方向间距:200+350+350+400+400 （二)架体基础

1、三层1轴~3轴交(2/0A)轴～F轴间的楼板（高9.6m)，架体立杆支撑于250mm厚的地下室顶板上。

2、本工程三层9轴~13轴-2。1m交C轴~F轴间的楼板（高10。25m)，架体立杆支撑于180mm厚的地下室顶板上。

4

宁波建工集团有限公司

3、本工程四层3轴~6轴交D轴~E轴间的楼板(高9。6m)，架体立杆支撑于120厚的一层顶板上.该部位一层支撑不得拆除.

4、本工程四层沿F轴（3轴～6轴间）超重梁KL4ax—1a:500×2000,架体立杆支撑于250厚的地下室顶板上。该部位地下一层支撑的不得拆除。 (三)水平拉接的布置与构造

本工程在高度方向，根据施工条件，每隔4.5米脚手架与砼柱设置一道水平拉接，水平方向在楼面梁上设置拉结点。 （四）剪刀撑布置

水平方向每4。5m设置一道水平剪刀撑,竖向沿支架四周、纵向每隔4排设置一道.

(五)支撑架施工荷载取值

1、模板支架设计时考虑的荷载标准值：①模板0.35KN/m2及支架自重0.428KN/m;②新浇混凝土自重24KN/m3；③钢筋自重1。5KN/m3；④施工人员及施工设备荷载荷载1。0KN/m2；⑤振捣混凝土时产生的荷载2。0KN/m2。

2、模板支架的荷载分项系数: ① 模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重取1.2；② 人员及施工设备荷载荷载、振捣混凝土时产生的荷载取1.4。

3、本工程模板支架计算时梁、板支架施工活载组合均采用：④施工人员及施工设备荷载荷载1KN/m2+⑤振捣混凝土时产生的荷载2。0KN/m2=3.0KN/m2

五、混凝土浇捣施工部署

柱子混凝土按层高分段支模、绑扎钢筋、浇捣混凝土。主体结构采用泵送商品混凝土,采用汽车泵和固定泵结合浇筑混凝土。混凝土框架柱、楼面梁板分二次浇筑。先施工框架柱砼，待柱子混凝土强度达到80%后浇筑楼面梁、板砼。柱砼浇筑完毕达到一定强度后作为梁板支模架水平拉结点，有效提高模板支架侧向刚度，提高支承系统的承载能力。上一层结构梁板混凝土未浇筑后未达到规范要求的设计强度，下一层模板支撑架不得拆除。

混凝土浇捣采用由中部向两边扩展的浇筑方式，浇捣过程中。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决.混凝土浇捣需另行编制混凝土专项施工方案。

5

宁波建工集团有限公司

六、支模架的构造要求及措施

1、 支架立杆下设置100mm宽50mm厚的通长垫木。

2、立杆底部可调顶托安装需水平，与钢管架立杆上下垂直，可调顶托的调节长度不得超过200mm。立杆顶部采用调节可调顶托调至支撑架要求的支撑高度。

3、 托梁采用双钢管，采用扇形箍固定，托梁位置需居中。

4、模板支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上,横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

5、立杆之间按步距h=1。5m满设双向水平杆,并与立杆相交处扣接牢固，外围水平杆设于立杆内侧,其余纵横向水平杆均分别设于立杆同侧,以便剪刀撑和斜杆与立杆相交处的扣接。

6、沿支架四边、中间每隔六排纵横向设一道竖向剪刀撑，由底至顶连续设置,与立杆相交处用旋转扣件扣接牢固，构成“几何不变杆系结构”支架体系。

7、立杆采用对接扣件接长，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆垂直度按≤L/400（L为整架高度）。

8、 各扣件螺栓均采用测力矩扳手拧紧，使其扭力矩均控制在40～55N·m. 9、 在已浇框架柱上将每道水平杆与之做可靠连接，有效提高模板支架侧向刚度,提高支承系统的承载能力.

七、支模架的搭设及拆除

1、施工准备

1。1脚手架搭设前，技术负责人应按照施工组织设计要求向搭设和使用人员做技术安全交底。

1。2基础上应先弹出支撑架的纵横方向位置线并进行抄平。 1.3对钢管、扣件、脚手片等进行检查验收，严禁使用不合格产品。 2、 扣件式钢管架的搭设要求

2。1 钢管采用Ф48钢管，钢管壁厚3。2mm，不得采用锈蚀、裂纹和弯曲

6

宁波建工集团有限公司

的钢管。

2。2 立杆必须采用对接。相邻立杆的对接扣件不得设置在同一步内.剪刀撑和其他杆件可采用搭接，搭接长度不少于1000mm，并不少于3只扣件紧固。

2。3 水平杆搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定。 2。4 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。 3、 拆除支撑架注意事项

3。1拆除支撑架前，清除支撑架上的材料、工具和杂物。

3.2模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志,并派专人看守，严禁非操作人员入内。

3。3拆除人员必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业，并按规定使用安全防护用品。

3.4 拆除工作中,严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。

3。5 拆下的配件、钢管、扣件、脚手片应逐一递接至地面，并人工搬运至指定场所分类堆放整齐，严禁抛掷。

3。6 模板支架拆除时，构件的混凝土强度应符合国家标准《混凝土结构工程质量验收规范》(GB50204）的有关规定.

3。7脚手架的拆除应在统一指挥下,按后装先拆、先装后拆的顺序及下列作业要求进行：

a.脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行; b.同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行； c。在拆除过程中，脚手架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结;

d。通长水平杆和剪刀撑等,必须在脚手架拆卸到相应高度时方可拆除； e.工人必须站在临时设置的脚手片上进行拆卸作业,并按规定使用安全防护用品;

f.拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打;

八、支撑体系检查和验收

1、对使用的钢管检查以下内容：

1。1 查看钢管材料产品质量合格证、质量检验报告。

7

宁波建工集团有限公司

1.2 检查钢管表面的平直度，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道.

1。3 钢管必须涂有防锈漆。

1.4 钢管表面锈蚀深度不得大于0。5mm。

1。5 钢管弯曲变形，各种杆件钢管的端部弯曲不得大于5mm，立杆钢管3-4m长度的弯曲不得大于12mm、4—6.5m长度的不得大于20mm.

1。6 检查扣件厂家的生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。扣件的扭紧力矩抽查率不得少于80％，操作层为100%。

1.7 旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的禁止使用,出现滑丝的螺栓必须更换。

1.8 新、旧扣件均应进行防锈处理. 2、钢管支撑架使用中，应定期检查的内容

2.1检查地基是否积水、底座是否松动,立杆是否悬空。 2。2检查扣件螺栓是否松动。 2。3安全防护措施是否符合要求。 3、支撑架验收

3.1模板支架投入使用前，必须进行验收.

3。2基础:查看基础表面坚实平整，表面是否积水，垫板是否晃动，检查方法:观察.

3。3脚手架搭设的垂直度与水平度允许偏差

垂直度与水平度允许偏差 （表三） 项 目 垂直度 每步架 脚手架整体 一跨距内水平架两端高差 脚手架整体 允许偏差（mm） H/1000及±2。0 H/600及±50 ±L/600及±3.0 ±L/600及±50 水平度 3。4间距检查：脚手架步距偏差不得大于±20mm、纵距偏差不得大于±50mm、横距偏差不得大于±20mm，用钢卷尺测量。

3.5 扣件安装:⑴ 同步立杆上两个相隔对接扣件的高差应大于500mm，用钢

8

宁波建工集团有限公司

卷尺测量；⑵ 扣件螺栓拧紧扭力矩40—50N。m，用扭力扳手检测；⑶ 剪刀撑斜杆与地面的倾角45°～60°，用角尺检测。

4、其他未尽事宜按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001。

九、 安全管理与维护

1、 模板支架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

2、搭拆脚手架时工人必须戴安全帽,系安全带,穿防滑鞋.

3、操作层上施工荷载应符合本方案设计要求，不得超载；不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件.严禁在脚手架上拉其他设备的缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。

4、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。 5、模板支架使用期间,不得任意拆除杆件。 6、沿脚手架外侧严禁任意攀登。严禁高空抛掷。 7、对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作。 8、应避免卸物料对模板支撑和脚手架产生偏心、振动和冲击; 9、可调托座应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施； 10、技术交底

10.1 模板支架搭设前，应由项目相关技术人员向全体操作人员进行技术交底.

10。2 技术交底内容应与模板支架专项方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。

10.3 技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字。

11、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态,观测人员发现异常时应及时报告施工负责人进行加固处理。

12、在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 13、工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全

9

宁波建工集团有限公司

技术规范》(JGJ46)的有关规定执行。

十、质量保证措施

10。1组织质量管理网络

结合本工程特点与质量管理工作需要，组建一支以项目经理为主,具有责任性强、有管理水平、有能力、施工经验丰富的资质合格的项目质量管理班子。

10。2建立质量责任制

从项目经理管理层到施工班组长操作层，分二个层次建立质量责任制：一是项目管理层质量管理责任制，二是操作层质量承包责任制。使质量责任制纵向到底，横向到边，并直接与经济利益挂钩，加强各级质量管理的意识,使各级人员既感到有压力，又有动力，从而推动质量管理的有力运行。

10。3加强公司对项目的考核：

公司对项目部实行定期考核和检查制度，并将考核结果纳入年度考核内容，与年底奖金挂钩,对检查中发现的问题，不仅要提出整改意见，更应提出改进措施，使之质量不断提高。

10.4把好材料质量关

全部材料，进场时应签收验货,详细核对其品种、数量、规格、质量要求，做到不合格的产品不进场。

10。5把好施工质量关

10.5。1认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求,及时提出不明之处,遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204—2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导.

10.5.2认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关,做到环环扣紧，并实行奖罚措施.出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施,把质量问题控制在萌芽状态.

十一、应急预案

11。1浇砼施工过程中，如果支撑架有什么情况，必须马上停止施工，上部

10

宁波建工集团有限公司

作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员和支撑架施工人员进行检查排除各种存在的安全隐患，加强对高支模的检查和验收工作，根据脚手架验收规范严格执行，保证不超载施工。

11。2一旦在砼施工过程中，一处板或梁处出现轻微下陷，施工人员应马上通知项目部，及时疏散施工人员，马上卸掉板上的砼，停止施工，再加强底部支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证高支模的安全。

11。3发生火灾事故时,现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火，并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散。在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方求助,拨打119,并组织抢救财产和保护现场。

11.4触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时，应立即切断电源或用干木棍、竹杆等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上,解开衣服等，使其呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。

11。5坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等,尽快掌握致命伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员,这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救前,要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颔面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物,保持呼吸道的畅通,将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命。对于大血管损伤的伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。

10.6报警联络方式：

火警电话119 急救电话120

十二、支撑架施工安全防护领导小组

安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提、是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是项目部创建“文明现场、样板工地\"的根本要求。为此项目部成立以项目经理张国光为组长的安全防护领导小组,其机构组成，人员编制及责任

11

宁波建工集团有限公司

分工如下:

组长：张国光—安全总负责，并协调工作 副组长：李高初-现场总负责

组员：李水明（技术负责人)、李海波(质量员）—-技术交底、方案实施、质量检查

李凯良（施工员）、王九平(安全员）—-现场施工指挥、安全检查 刘志坚（架子班长)、孙国平（钢筋班长)、郑建旺(木工班长）、万明山(泥工班长）

十三、管理体系及项目部组成

施工员 ： 质量员 ： 材料员 ： 资料员 ： 副组长：程国平（项目副经理） 副组长：李高初（总施工） 组长：张国光（项目经理） 李李凯海良 波 项目部管理人员组成：项目负责人： 程国平 操作班组 徐章超 陈丽琴 现场技术总负责： 李水明 现场施工总负责： 李高初 现场测量负责： 王利忠 现场质量负责: 李海波 材料负责： 许章超 现场安全负责： 王久平 资料负责: 陈丽琴 电气负责： 程国均 木工班:共80人，班长：郑建旺. 泥工班：共30人,班长：万明山。 架子工班：共20人，班长：刘志坚.

12

宁波建工集团有限公司

钢筋工班：共40人，班长：孙国平。

十四、模板及支撑架计算书

(一）120厚楼板模板扣件钢管支撑架计算书（高9.6m）

计算依据浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(J10905—2006）.

计算参数：

模板支架搭设高度为9。6m，

立杆的纵距 b=0。90m，立杆的横距 l=0。90m，立杆的步距 h=1。50m。 面板厚度18mm,剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50×80mm，间距300mm，剪切强度1。6N/mm2,抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500。0N/mm4。

模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为48×3。2.

一、模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算. 静荷载标准值 q1 = 25。000×0.120×0。900+0.350×0。900=3.015kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 90.00×1。80×1。80/6 = 48.60cm3； I = 90.00×1.80×1.80×1。80/12 = 43。74cm4； (1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距（N.mm)； W —- 面板的净截面抵抗矩；

［f］ —— 面板的抗弯强度设计值，取15。00N/mm2; M = 0。100ql2 其中 q -— 荷载设计值(kN/m);

经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.015+1。4×2。700）×0。300×0。300=0。067kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.067×1000×1000/48600=1.370N/mm2 面板的抗弯强度验算 f 〈 ［f]，满足要求! (2)抗剪计算 ［可以不计算］

T = 3Q/2bh < [T］

其中最大剪力 Q=0。600×（1。20×3。015+1.4×2。700)×0.300=1.332kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1332。0/(2×900。000×18。000）=0。123N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T］=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T 〈 ［T］，满足要求! （3)挠度计算

13

宁波建工集团有限公司

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×3。015×3004/(100×6000×437400）=0.063mm 面板的最大挠度小于300。0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。 1。荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重（kN/m)：

q11 = 25。000×0.120×0。300=0.900kN/m （2）模板的自重线荷载（kN/m）： q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m

（3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到,活荷载标准值 q2 = (1.000+2。000)×0。300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.20×0.900+1。20×0.105=1.206kN/m 活荷载 q2 = 1.40×0。900=1。260kN/m 2。木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：

均布荷载 q = 2.219/0。900=2.466kN/m

最大弯矩 M = 0。1ql2=0.1×2。47×0.90×0.90=0。200kN.m 最大剪力 Q=0。6×0。900×2。466=1.332kN 最大支座力 N=1.1×0。900×2。466=2.441kN 木方的截面力学参数为

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 5。00×8。00×8。00/6 = 53。33cm3； I = 5。00×8。00×8。00×8.00/12 = 213.33cm4; (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.200×106/53333。3=3.75N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！ (2）木方抗剪计算 [可以不计算］ 最大剪力的计算公式如下：

Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足：

T = 3Q/2bh < ［T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1332/（2×50×80）=0。499N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求！ （3)木方挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1。005kN/m 最大变形 v =0.677×1。005×900。04/（100×9500.00×2133333.5）=0.220mm 木方的最大挠度小于900。0/250,满足要求！ 三、板底支撑钢管计算

横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。

14

宁波建工集团有限公司

支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN。m） 支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.586kN.m 最大变形 vmax=0。594mm 最大支座力 Qmax=7。975kN

抗弯计算强度 f=0。586×106/4729。0=123。90N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：

1.05R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值，取8。00kN；

R -— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.98kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件!

R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN〈R 12。0 kN时，应采用双扣件；R〉12。0kN时，应采用可调托座.

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力）

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载. 1.静荷载标准值包括以下内容： （1）脚手架的自重（kN）： NG1 = 0.150×9。600=1。440kN (2）模板的自重(kN）:

NG2 = 0。350×0。900×0。900=0.284kN (3）钢筋混凝土楼板自重(kN）：

NG3 = 25.000×0。120×0.900×0.900=2.430kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3） = 4.154kN. 2。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2。000)×0。900×0.900=2.430kN 3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1。40NQ

六、立杆的稳定性计算

选取六排立杆投影面内作为计算的各排立杆，其竖向力为

V1=8。386kN V2=8.386kN V3=8.386kN V4=8.386kN V5=8.386kN V6=8.386kN

风荷载标准值 Wk=0。7×0。450×1.200×0。600=0.227kN/m2

风荷载产生的弯矩 Mw=0。85×1。4×0.227×0。900×1。500×1.500/10=0.0kN。m 风荷载计算示意图如下

按照规范4。2。9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板

15

宁波建工集团有限公司

上的水平力F，计算公式为：

其中 AF —- 结构模板纵向挡风面积； Wk —— 风荷载标准值，取0.227kN/m2；

La —— 模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取0。120m； la —- 立杆纵距，取0。900m；

经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.85×0。227×0.120×0。900=0。021kN 按照规范4。2。10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为 其中 F —— 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.021kN; H —— 模板支架高度，取9.600m；

m —— 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取2; Lb -- 模板支架的横向长度，取4.500m；

经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=3×0。021×9.600/[(2+1）×4.500］=0。044kN 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆的稳定性计算公式为: 其中 Nut —— 立杆的轴心压力最大值,取8。386kN；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径，取1。588cm； A -— 立杆净截面面积，取4.501cm2； W —— 立杆净截面抵抗矩,取4.729cm3；

MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0。0kN。m; [f］ —- 钢管立杆抗压强度设计值,［f］ = 205。00N/mm2;

a -— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； l0 -— 计算长度，按照表达式计算的结果取最大值,取2。370m； l0 = h + 2×a=1.500+2×0。100=1。700m; l0 = kuh =1。155×1.368×1.500=2。370m； k —— 计算长度附加系数，按规范附录D采用,k=1。155；

u -— 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.368；

不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：

=1。05×8386/（0。312×450×0.973）=。459N/mm2,立杆的稳定性计算 < ［f］,满足要求!

考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：

=1.05×8386/(0.312×450×0。973）+000/4729=78。056N/mm2，立杆的稳定性计算 〈 ［f］,满足要求!

考虑风荷载作用在模板上,对立杆产生的附加轴力时,立杆稳定性结果：

=1.05×(8386+44）/(0。312×450×0。973）=。784N/mm2,立杆的稳定性计算 〈 ［f］，满足要求!

(二）120厚楼板模板扣件钢管支撑架计算书（高10.25m）

计算依据浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（J10905-2006）。

计算参数:

模板支架搭设高度为10。3m,

16

宁波建工集团有限公司

立杆的纵距 b=0.90m,立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度18mm，剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2,弹性模量6000。0N/mm4。 木方50×80mm，间距300mm，剪切强度1。6N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3。00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00.

图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为48×3。2。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.000×0.120×0.900+0。350×0。900=3。015kN/m 活荷载标准值 q2 = (2。000+1。000)×0。900=2.700kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90。00×1.80×1.80/6 = 48。60cm3； I = 90.00×1.80×1.80×1.80/12 = 43。74cm4； （1)抗弯强度计算

f = M / W 〈 ［f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2); M —— 面板的最大弯距(N。mm）； W —- 面板的净截面抵抗矩；

［f］ -- 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×（1。20×3。015+1。4×2.700)×0。300×0。300=0。067kN。m

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.067×1000×1000/48600=1.370N/mm2 面板的抗弯强度验算 f 〈 ［f],满足要求! （2）抗剪计算 [可以不计算］

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0。600×（1.20×3。015+1。4×2.700）×0。300=1.332kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1332。0/（2×900.000×18.000）=0.123N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T］=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T 〈 [T］,满足要求！ （3)挠度计算

v = 0。677ql4 / 100EI 〈 [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.015×3004/(100×6000×437400)=0.063mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算. 1。荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重（kN/m)：

q11 = 25.000×0.120×0.300=0。900kN/m

17

宁波建工集团有限公司

（2)模板的自重线荷载（kN/m）： q12 = 0。350×0.300=0.105kN/m

(3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = （1.000+2。000）×0。300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1。20×0。900+1。20×0。105=1.206kN/m 活荷载 q2 = 1.40×0.900=1。260kN/m 2。木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 2.219/0.900=2.466kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2。47×0。90×0。90=0.200kN。m 最大剪力 Q=0。6×0.900×2.466=1。332kN 最大支座力 N=1。1×0.900×2.466=2。441kN 木方的截面力学参数为

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 5.00×8.00×8。00/6 = 53。33cm3;

I = 5。00×8.00×8.00×8。00/12 = 213.33cm4； （1）木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.200×106/53333。3=3。75N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13。0N/mm2,满足要求！ （2）木方抗剪计算 [可以不计算］ 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < ［T］

截面抗剪强度计算值 T=3×1332/（2×50×80)=0。499N/mm2 截面抗剪强度设计值 ［T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3）木方挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到1。005kN/m 最大变形 v =0.677×1.005×900。04/(100×9500。00×2133333。5）=0。220mm 木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求！ 三、板底支撑钢管计算

横向支撑钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m） 支撑钢管剪力图(kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0。586kN。m

18

宁波建工集团有限公司

最大变形 vmax=0.594mm 最大支座力 Qmax=7。975kN

抗弯计算强度 f=0.586×106/4729。0=123。90N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算:

1.05R ≤ Rc

其中 Rc -— 扣件抗滑承载力设计值,取8。00kN;

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7。98kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件！

R≤8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN〈R 12。0 kN时,应采用双扣件;R〉12.0kN时，应采用可调托座。

五、模板支架荷载标准值（立杆轴力）

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1。静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重（kN):

NG1 = 0。150×10。250=1。538kN （2)模板的自重（kN):

NG2 = 0。350×0.900×0。900=0。284kN (3）钢筋混凝土楼板自重（kN）:

NG3 = 25。000×0。120×0。900×0.900=2.430kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = （NG1+NG2+NG3） = 4。251kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2。000)×0。900×0.900=2。430kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。20NG + 1.40NQ

六、立杆的稳定性计算

选取六排立杆投影面内作为计算的各排立杆，其竖向力为

V1=8.503kN V2=8。503kN V3=8.503kN V4=8.503kN V5=8.503kN V6=8.503kN

风荷载标准值 Wk=0.7×0。450×1。200×0。600=0.227kN/m2

风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1。4×0.227×0。900×1。500×1。500/10=0.0kN。m 风荷载计算示意图如下

按照规范4。2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为：

其中 AF —— 结构模板纵向挡风面积； Wk -— 风荷载标准值，取0。227kN/m2；

La —— 模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度,取0.120m； la —- 立杆纵距,取0。900m;

经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0。85×0。227×0.120×0。900=0。021kN 按照规范4。2。10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为 其中 F —- 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.021kN；

19

宁波建工集团有限公司

H -— 模板支架高度，取10。250m；

m -— 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取2； Lb —— 模板支架的横向长度,取4.500m；

经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=3×0。021×10.250/[(2+1）×4。500］=0。047kN

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为: 其中 Nut —— 立杆的轴心压力最大值，取8.503kN；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到; i —- 计算立杆的截面回转半径,取1.588cm； A -— 立杆净截面面积，取4。501cm2； W —— 立杆净截面抵抗矩，取4.729cm3；

MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0。0kN.m; ［f］ —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f］ = 205.00N/mm2；

a —- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。10m； l0 —— 计算长度,按照表达式计算的结果取最大值,取2.370m； l0 = h + 2×a=1。500+2×0.100=1.700m； l0 = kuh =1。155×1.368×1.500=2。370m； k -— 计算长度附加系数,按规范附录D采用,k=1。155；

u —— 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用,u=1。368;

不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：

=1。05×8503/(0。312×450×0。970）=65.565N/mm2,立杆的稳定性计算 〈 ［f]，满足要求！

考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：

=1.05×8503/（0。312×450×0。970)+000/4729=79。161N/mm2，立杆的稳定性计算 〈 ［f］，满足要求！

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果：

=1。05×(8503+47）/（0。312×450×0。970）=65.913N/mm2,立杆的稳定性计算 〈 [f],满足要求!

（三）350×800梁模板扣件钢管支撑架计算书（高9.6m)

计算依据浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（J10905-2006)。

计算参数:

模板支架搭设高度为9。6m，

梁截面 B×D=350mm×800mm,立杆的纵距(跨度方向） l=0.90m,立杆的步距 h=1.50m, 梁底增加0道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方60×80mm，剪切强度1。3N/mm2,抗弯强度13。0N/mm2，弹性模量9500。0N/mm4。 梁两侧立杆间距 0。90m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算.

模板自重0。50kN/m2,混凝土钢筋自重25.50kN/m3,施工活荷载3。00kN/m2.

20

宁波建工集团有限公司

扣件计算折减系数取1。00。

图1 梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为48×3.2.

一、模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1。荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1 = 25.500×0.800×0.300=6。120kN/m (2）模板的自重线荷载(kN/m）：

q2 = 0.500×0。300×(2×0。800+0。350）/0。350=0.836kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2。000)×0.350×0。300=0.315kN 均布荷载 q = 1。35×6.120+1.35×0.836=9。390kN/m 集中荷载 P = 1。40×0。315=0.441kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30。00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3;

I = 30。00×1.80×1。80×1.80/12 = 14。58cm4； 计算简图 弯矩图(kN。m） 剪力图（kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0。616kN N2=2.495kN N3=0.616kN 最大弯矩 M = 0.035kN。m 最大变形 V = 0.039mm （1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。035×1000×1000/16200=2.160N/mm2 面板的抗弯强度设计值 ［f]，取15。00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f 〈 ［f］,满足要求! （2)抗剪计算 ［可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×1027。0/(2×300。000×18.000)=0.285N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求！ (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.039mm 面板的最大挠度小于175.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算

21

宁波建工集团有限公司

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：

均布荷载 q = 2.495/0。300=8.317kN/m

最大弯矩 M = 0。1ql2=0.1×8.32×0.30×0。30=0。075kN.m 最大剪力 Q=0。6×0.300×8.317=1。497kN 最大支座力 N=1。1×0.300×8。317=2.745kN 木方的截面力学参数为

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 6.00×8。00×8。00/6 = .00cm3;

I = 6。00×8.00×8.00×8.00/12 = 256。00cm4； (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0。075×106/000.0=1.17N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！ （2)木方抗剪计算 [可以不计算］ 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足：

T = 3Q/2bh 〈 ［T］

截面抗剪强度计算值 T=3×1497/(2×60×80)=0。468N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1。30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求！ （3）木方挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到5。072kN/m 最大变形 v =0.677×5.072×300。04/(100×9500.00×2560000。0）=0。011mm 木方的最大挠度小于300。0/250,满足要求！ 三、梁底支撑钢管计算

(一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算. 集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN。m) 支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.731kN.m 最大变形 vmax=1.451mm 最大支座力 Qmax=1.8kN

抗弯计算强度 f=0.731×106/4729。0=154。55N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求！ (二） 梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

22

宁波建工集团有限公司

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN。m） 支撑钢管剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0。447kN。m 最大变形 vmax=0。726mm 最大支座力 Qmax=6。088kN

抗弯计算强度 f=0。447×106/4729。0=94。59N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205。0N/mm2，满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于900。0/150与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值，取8。00kN；

R -— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R=6。09kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

R≤8。0 kN时，可采用单扣件； 8。0kN12.0kN时,应采用可调托座.

五、立杆的稳定性计算

按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力[不考虑钢管自重］为

V1=3.231kN V2=6.088kN V3=6.088kN V4=1。367kN 考虑钢管自重各排立杆的竖向力为

V1=5。175kN V2=8.032kN V3=8.032kN V4=3.311kN 风荷载标准值 Wk=0。7×0。450×1。200×1。250=0.472kN/m2

风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1。4×0.472×0。900×1。500×1.500/10=0。134kN。m 风荷载计算示意图如下

按照规范4。2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为：

其中 AF —— 结构模板纵向挡风面积； Wk —— 风荷载标准值，取0。472kN/m2；

La —— 模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取0。800m； la -— 立杆纵距，取0。900m；

经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0。85×0。472×0.800×0.900=0.2kN 按照规范4.2.10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为 其中 F —— 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0。2kN； H —— 模板支架高度，取9。600m；

m —— 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取1； Lb —- 模板支架的横向长度,取2.700m；

23

宁波建工集团有限公司

经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=3×0。2×9.600/[(1+1)×2。700]=1.542kN 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 Nut -— 立杆的轴心压力最大值，取8。032kN；

—— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到; i —— 计算立杆的截面回转半径,取1.588cm； A —— 立杆净截面面积，取4.501cm2； W —— 立杆净截面抵抗矩，取4.729cm3；

MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0。134kN。m; ［f] —- 钢管立杆抗压强度设计值,［f] = 205。00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.80m； l0 —— 计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取3。100m； l0 = h + 2×a=1。500+2×0。800=3.100m; l0 = kuh =1.167×1。368×1。500=2.395m； k —- 计算长度附加系数，按规范附录D采用，k=1。167;

u -— 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.368；

不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：

=8032/（0。190×450×0。973)=96.781N/mm2，立杆的稳定性计算 〈 ［f],满足要求!

考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：

=8032/(0.190×450×0.973)+134000/4729=125。107N/mm2，立杆的稳定性计算 〈 ［f］,满足要求!

考虑风荷载作用在模板上,对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果：

=（8032+1542）/（0。190×450×0.973)=115。3N/mm2,立杆的稳定性计算 〈 [f］,满足要求!

（四)500×1600梁模板扣件钢管支撑架计算书（高10。3m,采用顶托）

计算依据浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(J10905-2006）。

计算参数:

模板支架搭设高度为10。3m,

梁截面 B×D=500mm×1600mm，立杆的纵距(跨度方向） l=0.50m，立杆的步距 h=1.40m， 梁底增加4道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2,抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4. 木方60×80mm，剪切强度1。3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2,弹性模量9500.0N/mm4. 梁底支撑顶托梁长度 1。20m。 梁顶托采用双钢管48×3.2mm。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。

模板自重0。50kN/m2，混凝土钢筋自重25。50kN/m3,施工活荷载5。00kN/m2。 扣件计算折减系数取1。00.

24

宁波建工集团有限公司

图1 梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为48×3。2。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1。荷载的计算：

(1）钢筋混凝土梁自重(kN/m）：

q1 = 25。500×1。600×0.500=20.400kN/m （2)模板的自重线荷载(kN/m）:

q2 = 0。500×0。500×(2×1.600+0.500）/0.500=1.850kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = （1.000+4。000)×0。500×0。500=1.250kN 均布荷载 q = 1.35×20.400+1.35×1。850=30.038kN/m 集中荷载 P = 1.40×1.250=1.750kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 50.00×1。80×1。80/6 = 27.00cm3; I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图（kN.m) 剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图（mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1。475kN N2=4.291kN N3=5。236kN N4=4。291kN N5=1。475kN 最大弯矩 M = 0.050kN。m 最大变形 V = 0。024mm （1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。050×1000×1000/27000=1。852N/mm2 面板的抗弯强度设计值 ［f]，取15。00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < ［f]，满足要求！ (2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×2279。0/(2×500.000×18.000)=0.380N/mm2 截面抗剪强度设计值 ［T］=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T 〈 [T]，满足要求! (3）挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.024mm

面板的最大挠度小于125.0/250，满足要求！ 二、梁底支撑木方的计算

25

宁波建工集团有限公司

（一）梁底木方计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 5.236/0.500=10。473kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0。1×10.47×0.50×0.50=0.262kN.m 最大剪力 Q=0.6×0。500×10.473=3.142kN 最大支座力 N=1。1×0.500×10。473=5.760kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 6。00×8。00×8。00/6 = 。00cm3； I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256。00cm4； （1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0。262×106/000.0=4。09N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！ (2）木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T］

截面抗剪强度计算值 T=3×3142/（2×60×80）=0。982N/mm2 截面抗剪强度设计值 ［T］=1。30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到6。357kN/m 最大变形 v =0。677×6.357×500.04/（100×9500。00×2560000。0)=0。111mm 木方的最大挠度小于500.0/250,满足要求！ 三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.095kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图（kN.m) 托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值,受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm） 经过计算得到最大弯矩 M= 0.507kN。m 经过计算得到最大支座 F= 9.087kN 经过计算得到最大变形 V= 0。079mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 9.46cm3； 截面惯性矩 I = 22。70cm4； （1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0。507×106/1.05/9458.0=51.05N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215。0N/mm2，满足要求!

26

宁波建工集团有限公司

（2）顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0。079mm

顶托梁的最大挠度小于400.0/400,满足要求！

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —- 扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN；

R -— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。

五、立杆的稳定性计算

按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力[不考虑钢管自重］为

V1=-0。6kN V2=9。087kN V3=9。087kN V4=-0。6kN 考虑钢管自重各排立杆的竖向力为

V1=1.430kN V2=11.163kN V3=11.163kN V4=1.430kN 风荷载标准值 Wk=0.7×0。450×1.200×1。250=0.472kN/m2

风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0。472×1。200×1。400×1。400/10=0.156kN.m 风荷载计算示意图如下

按照规范4.2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F,计算公式为:

其中 AF -- 结构模板纵向挡风面积；

Wk —— 风荷载标准值，取0。472kN/m2；

La —— 模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取1。600m； la -— 立杆纵距，取1.200m；

经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0。85×0。472×1.600×1。200=0。771kN 按照规范4.2.10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为 其中 F —— 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0。771kN； H -— 模板支架高度,取10.250m；

m —— 计算单元中附加轴力为压力的立杆数,取1; Lb -— 模板支架的横向长度，取1.200m；

经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=3×0。771×10.250/[（1+1）×1。200]=9.880kN 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为: 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载作用在模板上,对立杆产生的附加轴力时，立杆的稳定性计算公式为： 其中 Nut —— 立杆的轴心压力最大值,取11。163kN；

-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —- 计算立杆的截面回转半径,取1.588cm； A —— 立杆净截面面积，取4。501cm2; W —- 立杆净截面抵抗矩，取4。729cm3；

MW —- 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,取0。156kN。m； [f］ —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2;

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。30m； l0 -— 计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2.652m； l0 = h + 2×a=1.400+2×0.300=2.000m；

27

宁波建工集团有限公司

l0 = kuh =1.167×1。623×1.400=2。652m； k -— 计算长度附加系数，按规范附录D采用，k=1.167；

u —— 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数,按规范附录D采用,u=1。623;

不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：

=11163/（0。257×450×0。970)=99。8N/mm2,立杆的稳定性计算 < [f]，满足要求！

考虑风荷载的计算立杆稳定性结果:

=11163/（0。257×450×0.970）+156000/4729=132。548N/mm2，立杆的稳定性计算 〈 [f],满足要求！

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果:

=(11163+9880）/(0。257×450×0.970）=187。843N/mm2，立杆的稳定性计算 〈 [f],满足要求！

七、梁侧模板计算书

(1）、梁侧模板基本参数

计算断面宽度500mm,高度1600mm，两侧楼板厚度120mm. 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨布置5道，内龙骨采用50×100mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.2mm。

对拉螺栓布置4道,在断面内水平间距200+350+350+350mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。

面板厚度18mm，剪切强度1。4N/mm2,抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2,抗弯强度13.0N/mm2,弹性模量9500.0N/mm4。 模板组装示意图

(2)、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c—— 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料）取200/(T+15)，取2。000h； T —— 混凝土的入模温度，取20。000℃； V —- 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m； 1—- 外加剂影响修正系数，取1。000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150.

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19。200kN/m2

考虑结构的重要性系数0。9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×19。200=17。280kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0。9×4。000=3.600kN/m2。

(3)、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.36m.

荷载计算值 q = 1。2×17.280×0。358+1.40×3。600×0.358=9。215kN/m

28

宁波建工集团有限公司

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 35。75×1.80×1。80/6 = 19。31cm3； I = 35.75×1.80×1.80×1.80/12 = 17.38cm4； 计算简图 弯矩图（kN.m) 剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 变形计算受力图 变形图(mm） 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.294kN N2=3。765kN N3=3。059kN N4=3.765kN N5=1.294kN 最大弯矩 M = 0。126kN。m 最大变形 V = 0。614mm （1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.126×1000×1000/19305=6.527N/mm2 面板的抗弯强度设计值 ［f]，取15。00N/mm2; 面板的抗弯强度验算 f 〈 [f]，满足要求！ (2）抗剪计算 ［可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×2000.0/（2×357。500×18.000）=0。466N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T 〈 [T],满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.614mm

面板的最大挠度小于357.5/250，满足要求!

（4)、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载,通常按照均布荷载连续梁计算.

内龙骨强度计算均布荷载q=1。2×0。36×17。28+1.4×0。36×3.60=9。215kN/m 挠度计算荷载标准值q=0。36×17。28=6.186kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：

均布荷载 q = 4。607/0.500=9。215kN/m

最大弯矩 M = 0。1ql2=0.1×9。215×0。50×0。50=0。230kN.m 最大剪力 Q=0。6×0。500×9.215=2。7kN 最大支座力 N=1。1×0。500×9。215=5.068kN 截面力学参数为

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 5。00×10.00×10。00/6 = 83。33cm3；

I = 5。00×10。00×10。00×10。00/12 = 416.67cm4； （1)抗弯强度计算

29

宁波建工集团有限公司

抗弯计算强度 f=0.230×106/83333。3=2。76N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！ （2）抗剪计算 ［可以不计算] 最大剪力的计算公式如下：

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh 〈 ［T］

截面抗剪强度计算值 T=3×27/(2×50×100)=0。829N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求！ (3）挠度计算

最大变形 v =0.677×6.178×500。04/（100×9500.00×4166666。8）=0。066mm 最大挠度小于500.0/250，满足要求!

（5)、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力. 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图（kN.m） 支撑钢管剪力图(kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm） 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1。038kN.m 最大变形 vmax=0。229mm 最大支座力 Qmax=10.775kN

抗弯计算强度 f=1。038×106/9458000。0=109.75N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm，满足要求！ （6)、对拉螺栓的计算 计算公式：

N 〈 ［N] = fA 其中 N -— 对拉螺栓所受的拉力； A —- 对拉螺栓有效面积 （mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm）： 12 对拉螺栓有效直径（mm）: 10

对拉螺栓有效面积（mm2)： A = 76。000

对拉螺栓最大容许拉力值（kN）: [N］ = 12。920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN）: N = 10.775 对拉螺栓强度验算满足要求!

30

宁波建工集团有限公司

(五)500×2000梁模板扣件钢管高支撑架计算书（高15m，采用顶托）

计算依据浙江省工程建设标准《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（J10905—2006).

计算参数:

模板支架搭设高度为15.0m，

梁截面 B×D=500mm×2000mm，立杆的纵距（跨度方向) l=0。50m，立杆的步距 h=1.30m， 梁底增加4道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm4。 木方60×80mm,剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500。0N/mm4。 梁底支撑顶托梁长度 0.90m。 梁顶托采用双钢管48×3.2mm。 梁底按照均匀布置承重杆4根计算。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25。50kN/m3，施工活荷载5.00kN/m2. 扣件计算折减系数取1.00。

图1 梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为48×3。2。

一、模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1。荷载的计算:

（1)钢筋混凝土梁自重(kN/m）:

q1 = 25。500×2.000×0.500=25。500kN/m （2)模板的自重线荷载（kN/m)：

q2 = 0.500×0.500×(2×2.000+0。500)/0.500=2.250kN/m （3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN）:

经计算得到,活荷载标准值 P1 = （1.000+4.000)×0。500×0.500=1。250kN 均布荷载 q = 1.35×25。500+1。35×2。250=37。463kN/m 集中荷载 P = 1.40×1。250=1。750kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50。00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4； 计算简图 弯矩图（kN.m) 剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图（mm） 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.840kN N2=5.352kN N3=6。098kN N4=5.352kN

31

宁波建工集团有限公司

N5=1.840kN 最大弯矩 M = 0.062kN.m 最大变形 V = 0.029mm （1）抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。062×1000×1000/27000=2.296N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f］，取15。00N/mm2; 面板的抗弯强度验算 f 〈 [f］，满足要求！ （2）抗剪计算 ［可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×2843.0/(2×500.000×18。000）=0.474N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T］=1。40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T］，满足要求！ (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0。029mm 面板的最大挠度小于125.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 （一)梁底木方计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 6.098/0.500=12.197kN/m

最大弯矩 M = 0。1ql2=0。1×12.20×0.50×0。50=0.305kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.500×12。197=3.659kN 最大支座力 N=1。1×0。500×12。197=6.708kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 6。00×8。00×8.00/6 = .00cm3；

I = 6。00×8。00×8.00×8。00/12 = 256.00cm4; （1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.305×106/000。0=4.76N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2，满足要求！ (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0。6ql 截面抗剪强度必须满足：

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3659/(2×60×80）=1。143N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T］=1。30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求！ （3）木方挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到7.929kN/m 最大变形 v =0。677×7。929×500。04/（100×9500.00×2560000.0)=0。138mm 木方的最大挠度小于500.0/250，满足要求! 三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0。095kN/m。

32

宁波建工集团有限公司

托梁计算简图 托梁弯矩图（kN。m） 托梁剪力图（kN）

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.339kN.m 经过计算得到最大支座 F= 10。498kN 经过计算得到最大变形 V= 0。024mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 9.46cm3; 截面惯性矩 I = 22.70cm4; (1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.339×106/1。05/9458。0=34。14N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215。0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.024mm

顶托梁的最大挠度小于300.0/400，满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc -— 扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

五、立杆的稳定性计算

按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力［不考虑钢管自重]为

V1=-0.214kN V2=10。498kN V3=10.498kN V4=-0.214kN 考虑钢管自重各排立杆的竖向力为

V1=2.813kN V2=13.525kN V3=13.525kN V4=2.813kN 风荷载标准值 Wk=0。7×0。450×1。200×1。250=0。472kN/m2

风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.472×0。900×1.300×1.300/10=0。101kN。m 风荷载计算示意图如下

按照规范4。2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F,计算公式为：

其中 AF —- 结构模板纵向挡风面积； Wk —— 风荷载标准值，取0.472kN/m2；

La —— 模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度,取2.000m; la —— 立杆纵距，取0。900m；

经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0。85×0。472×2。000×0。900=0.723kN 按照规范4。2.10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为 其中 F —— 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.723kN； H -— 模板支架高度,取14。950m；

m —- 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取1；

33

宁波建工集团有限公司

Lb —- 模板支架的横向长度，取0.900m；

经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=3×0。723×14.950/[（1+1)×0.900］=18。013kN

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为: 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

考虑风荷载作用在模板上,对立杆产生的附加轴力时，立杆的稳定性计算公式为： 其中 Nut —— 立杆的轴心压力最大值，取13。525kN；

-— 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径，取1。588cm； A —- 立杆净截面面积，取4。501cm2； W —— 立杆净截面抵抗矩，取4.729cm3;

MW —- 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,取0。101kN。m； [f] —- 钢管立杆抗压强度设计值,［f] = 205。00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。30m； l0 —— 计算长度，按照表达式计算的结果取最大值,取2.138m； l0 = h + 2×a=1.300+2×0。300=1.900m; l0 = kuh =1.167×1.409×1.300=2。138m； k —— 计算长度附加系数，按规范附录D采用，k=1.167;

u —— 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数,按规范附录D采用，u=1。409;

不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：

=13525/（0.377×450×0。948）=84.095N/mm2，立杆的稳定性计算 < ［f]，满足要求！

考虑风荷载的计算立杆稳定性结果：

=13525/(0.377×450×0.948）+101000/4729=105.371N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f］,满足要求!

考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果:

=(13525+18013）/（0.377×450×0。948）=196.093N/mm2，立杆的稳定性计算 〈 ［f］,满足要求!

（六)梁侧模板计算书

（1）、梁侧模板基本参数

计算断面宽度500mm，高度2000mm，两侧楼板厚度0mm。 模板面板采用普通胶合板.

内龙骨布置7道，内龙骨采用50×100mm木方。 外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.2mm。

对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距200+350+350+400+400mm,断面跨度方向间距500mm，直径12mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4. 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13。0N/mm2,弹性模量9500.0N/mm4。 模板组装示意图

（2)、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：

34

宁波建工集团有限公司

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；

t —- 新浇混凝土的初凝时间,为0时(表示无资料）取200/（T+15)，取2。000h; T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -— 混凝土的浇筑速度，取2。500m/h;

H -— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1。600m； 1-— 外加剂影响修正系数，取1。000;

2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1。150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=19。200kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0。9×19.200=17.280kN/m2

考虑结构的重要性系数0。9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0。9×4。000=3.600kN/m2.

（3)、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.33m。

荷载计算值 q = 1.2×17.280×0.325+1.40×3。600×0.325=8。377kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 32。50×1.80×1.80/6 = 17。55cm3；

I = 32。50×1.80×1。80×1.80/12 = 15。80cm4； 计算简图 弯矩图(kN。m） 剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 变形计算受力图 变形图(mm） 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1。073kN N2=3.0kN N3=2。618kN N4=2。775kN N5=2。618kN N6=3。0kN N7=1.073kN 最大弯矩 M = 0。093kN。m 最大变形 V = 0.425mm （1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。093×1000×1000/17550=5.299N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f],取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f 〈 [f],满足要求! (2)抗剪计算 ［可以不计算］

截面抗剪强度计算值 T=3×19.0/（2×325.000×18.000）=0。423N/mm2 截面抗剪强度设计值 ［T］=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T］，满足要求！

35

宁波建工集团有限公司

（3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0。425mm

面板的最大挠度小于325.0/250，满足要求！

（4）、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0。33×17.28+1.4×0。33×3.60=8。377kN/m 挠度计算荷载标准值q=0。33×17。28=5。616kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：

均布荷载 q = 4.1/0.500=8.377kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×8。377×0。50×0。50=0.209kN。m 最大剪力 Q=0。6×0。500×8。377=2.513kN 最大支座力 N=1.1×0.500×8。377=4。607kN 截面力学参数为

本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 5.00×10.00×10。00/6 = 83。33cm3;

I = 5。00×10.00×10。00×10。00/12 = 416。67cm4； (1）抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0。209×106/83333。3=2.51N/mm2 抗弯计算强度小于13。0N/mm2，满足要求! (2)抗剪计算 ［可以不计算］ 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足：

T = 3Q/2bh < [T］

截面抗剪强度计算值 T=3×2513/(2×50×100)=0。754N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T］=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求！ （3)挠度计算

最大变形 v =0。677×5.616×500.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.060mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求！

(5)、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN。m) 支撑钢管剪力图（kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下: 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图（mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=1。267kN.m 最大变形 vmax=0。488mm

36

宁波建工集团有限公司

最大支座力 Qmax=12.547kN

抗弯计算强度 f=1.267×106/9458000.0=133.96N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！ 支撑钢管的最大挠度小于400。0/150与10mm，满足要求! （6)、对拉螺栓的计算 计算公式：

N 〈 [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 （mm2)；

f -— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2; 对拉螺栓的直径（mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm）： 10

对拉螺栓有效面积（mm2)： A = 76。000 对拉螺栓最大容许拉力值（kN)： [N］ = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力（kN)： N = 12。547 对拉螺栓强度验算满足要求!

十五、附图

37