・８０・ 第４０卷第３０期 ２ ０ １ ４年１ ０月 山 西 建 筑 ＳＨＡＮＸＩ ＡＲＣＨＩＴＥＣＴＵＲＥ Ｖｏ１．４０ Ｎｏ．３０ ０ｃｔ． ２０１４ 文章编号：１００９—６８２５（２０１４）３０—００８０—０３ 已有挡’土墙加固设计 陈勇 （同济大学，上海黄锐 ２０００９２） 摘要：以国家超级计算长沙中心已有重力式挡土墙ＡＢ段的加固为例，针对ＡＢ段重力式挡土墙上某些部位出现细微裂缝的问 题，根据场地工程地质条件和水文地质条件，提出采用土钉对挡土墙进行加固的设计方案，通过计算，该设计方案符合要求。 关键词：重力式挡土墙，裂缝，土钉 中图分类号：ＴＵ４７６．４ 文献标识码：Ａ １ 工程概况 １．１ 工程简介 倾覆和抗滑移稳定性不满足规范要求，故而墙身出现细微裂缝。 故需要对现有ＡＢ段的重力式挡土墙进行加固。场地内地形简 单，岩土种类较多，无影响场地稳定性的不良地质作用。场地等 国家超级计算长沙中心项目…位于长沙市河西麓山南路的 级为二级，地基等级为二级，岩土工程勘察等级为乙级，边坡岩土 原湖南大学计专校区。该项目由湖南大学设计研究院有限公司 工程重要性等级为二级。 设计。拟建建筑物为超算中心（０号楼）、研发中心（１号楼）、柴油 １．２工程地质条件 发电机房、供水站、冷却塔；边坡工程为红线范围内的超算中心 据钻孔揭露，场地内的地层主要由第四系杂填土层、残积层 （０号楼）和研发中心（１号楼）的西侧ＡＢ段，全长约９０ ｍ，坡高约 及泥盆系锡矿山组砂岩夹泥质粉砂岩和泥盆系沙河组泥灰岩组 ７ ｍ～１０ ｍ，其坡顶有１层～３层民用建筑，距坡顶民用建筑距离 成，现将各岩土层特征自上而下分别描述如下（其中①一⑥为地 约６．０ ｍ～１０．０ ｍ；原有的支护是采用重力式挡土墙进行支护，墙 层序号）： 顶宽０．５ ｍ，墙身高７ ｍ，面坡斜度１：０．１０，背坡垂直，墙底宽１．２ ｍ， 基础埋深０．５ ｍ，场地内地坪标高５２ ｍ。但由于挡土墙原有的抗 监测内容应包括施工过程中边坡坡面水平位移和竖向位移；竣工 后一个自然年边坡坡面水平位移和竖向位移。 应根据ＪＧＪ ８－２００７建筑变形测量规程中的有关规定选择测 备观测，竖向位移采用不低于ＤＳ１级水准仪进行观测。 根据实际测量数据对边坡工程作出险情预报，本边坡工程变 ①第四系杂填土。 稍湿～湿，结构松散～稍密，以混凝土块、碎砖、碎石、塑料及 ＡＢ段抗滑桩的施工应优先进行，采用人工方式成孔，做好护 壁等安全措施。成孔后立即灌注，及时增加支撑力。 施工到坡底三级平台时，首先应开挖扶壁式挡墙施工场地， 完毕后，按设计回填至边坡高度。 最后再做防排水设施，修砌坡顶、平台、坡脚等截水沟。 量仪器及施测方法。水平位移采用精度不低于ＤＪ２经纬仪的设 并且保证临时边坡的稳定性，在进行桩基础和扶壁式挡墙的施工 形报警值如下：累计边坡水平位移大于５０ ｍｍ（或大于边坡高度 参考文献： ０．２％），或连续３ ｄ水平位移速率达到２ ｍｍ／ｄ；竖向位移达到 ［１］ 王瑞刚．降雨作用下高填土质路堤边坡的渗流稳定分析 ５０ ｍｍ，连续３ ｄ沉降速率达到１ ｍｍ／ｄ。 水平位移成果表、垂直位移成果表、位移速率、时间、位移量曲线； 并分析对边坡稳定性的技术影响。 ３）完善的施工组织设计。 施工之前应充分了解边坡的性质、规模、状态及设计图纸，根 ［Ｊ］．中国公路学报，２００９（１３）：７６－７８． 民交通出版社．２００９． 位移观测工作结束后及时整理和检查外业观测数据，并提供 ［２］ 张从明．公路边坡治理措施及安全评价方法［Ｍ］．北京：人 ［３］ＪＧＪ １０６－２００３，建筑基桩检测技术规范［ｓ］． ［４］ 交通部公路科学研究所．天津一塘沽地区软土的公路工程 特性及硬壳层的利用（研究报告）［Ｒ］．１９８５． 据现场实际情况编制详细的施工组织设计，尤其是雨季施工，以 ［５］ 龚晓南．复合地基［Ｍ］．杭州：浙江大学出版社，１９９２． 确保施工期间边坡的稳定性。 ［６］ 张剑锋，童栩湘．岩土工程勘察设计手册［Ｍ］．北京：水利电 ４）施工顺序和方法。 完再进行下一个坡面的施工。 力出版社．１９９２． 边坡坡面施工顺序为从上至下分级进行。上一个坡面施工 ［７］ 李永红．边坡处理的方案优化和动态设计与研究［Ｊ］．山西 建筑，２０１３，３９（９）：４９－５０． Ｏｎ ｈｉｇｈ－ｆｉｌｌｉｎｇ ｓｌｏｐｅ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ｄｅｓｉｇｎ ＦＥＮＧ Ｗｕ．ｎｖ’－。 （１．Ｔａ￣，ｕａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｔａｉｙｕａｎ０３００２４，Ｃｈｉｎａ；２．Ｓｈａｎｘｉ Ｃｏａｌ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ Ｉｎｓｐｅｃｔｉｏｎ Ｃｏ．，Ｌｔｄ，Ｔａｉｙｕａｎ０３０００６，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅ ｐａｐｅｒ ａｎａｌｙｚｅｓ ｔｈｅ ｈｙｄｒｏｌｏｇｉｃａｌ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｏｆ Ｙａｎｇｑｕ ｇａｓ－ｉｆｒｅ ｃｏｇｅｎｅｒａｔｉｏｎ ｐｒｏｊｅｃｔ ｏｆ Ｓｈａｎｘｉ。ｃｌｃｕｌａａｔｅｓ ａｎｄ ａｎａｌｙｚｅｓ ｔｈｅ ｈｉｇｈ－ｉｆｌｌ— ｉｎｇ ｓｌｏｐｅ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ｓｃｈｅｍｅ，ｍａｋｅｓ ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄｓ，ｓｕｍｓ ｕｐ ｓｌｏｐｅ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ａｐｐｒｏａｃｈｅｓ ｏｎ ｔｈｅ ｃｏｍｐｌｉｃａｔｅｄ ｈｉｇｈ・ｆｉｌｌｉｎｇ ｓｏｉｌ，ａｎｄ ａｎａｌｙｚｅｓ ａｄｖａｎｔａｇｅｓ ａｎｄ ｄｉｓａｄｖａｎｔａｇｅｓ ｏｆ ｔｈｏｓｅ ａｐｐｒｏａｃｈｅｓ，ＳＯ ａｓ ｔｏ ｐｒｏｖｉｄｅ ｓｏｍｅ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｆｏｒ ｓｉｍｉｌａｒ ｐｒｏｊｅｅｔｓ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｈｉｇｈ・ｆｉｌｌｉｎｇ ｓｏｉｌ，ｓｌｏｐｅ ｔｒｅａｔｍｅｎｔ，ｆｌａｇ ｒｅｔａｉｎｉｎｇ ｗａｌｌ，ｂｕｔｔｒｅｓｓｅｄ ｒｅｔａｉｎｉｎｇ ｗａｌｌ 收稿日期：２０１４—０８—１４ 作者简介：陈勇（１９９０一），男，在读硕士； 黄锐（１９８９．），男，在读硕士 第４Ｏ卷第３０期 ２ ０ １ ４年１ ０月 陈勇等：已有挡土墙加固设计 ・８１・ 粘性土等建筑垃圾为主，含少量砾石，为新近填土。场区普遍分 布，厚度：０．５０ ｍ～６．９０ ｎｌ，平均２．７１ ｍ。 ②第四系种植土。 松散状态，成分为粘性土和少量砾石，含植物根茎。场区主要 分布于山坡上，厚度：０．３０ ｍ～０．６０ １７１，平均０．４７ ＩＴＩ。 ③第四系残积粉质粘土。 其中，ｃ为墙后主动土压力合力作用点距墙踵的竖直距离。 表１ ＡＢ段地层物理力学指标 土层 天然重度 粘聚力 内摩擦角 锚固体与岩土层 土层名称 厚度 ｐ 标准值 标准值 粘结强度特征值 承载力特征 ｈ／ｍ ｋＮ／｜ ｋＰａ ｍ３ Ｃ ｋＰａ ｐｋ／（。） ｆｒ ｋＰａ ①杂填土 夹泥质粉砂岩 １．５ ．ｌ７．０ ２２．０ １４ ３０ ８．０ ２５．０ １０ ６５ ３５Ｏ ④强风化砂岩 ｌＯ呈硬塑～坚硬状态，含黑色铁锰质结核及灰白色高岭土条带， 局部夹石英碎块，摇振不反应，稍有光泽，干强度中等，韧性中等， 场区普遍分布。厚度：０．７０ Ｉｎ～９．３０ １１３，平均２．９５ ＩＴＩ。 ④泥盆系锡矿山组强风化砂岩夹泥质粉砂岩。 砂质结构，块状构造，节理裂隙发育，岩石为较硬岩，岩体极破 ０ 墙后土压力分布如图１所示。 ２．２ ＡＢ段挡土墙抗滑移稳定性分析 Ｇ：ｙＶ＝２２ Ｘ÷Ｘ（０．５＋１．２）Ｘ７＝１３０．９ ｋＮ。 碎，岩体基本质量等级为Ｖ级，岩芯多呈碎屑状、碎块状、块状，少 量呈短柱状、柱状，其中泥质粉砂岩呈紫红色、灰白色，岩石为极软 岩，岩体极破碎，岩块用手可折断，遇水易软化崩解，系场地内基 岩，场区普遍分布，厚度：２．４０ ｍ一２２．６０ ｉｎ，平均１０．３５ Ｉｌｌ。 ’⑤泥盆系锡矿山组中风化砂岩夹泥质粉砂岩。 砂质结构，块状构造，节理裂隙较发育，岩石为较硬岩，岩体较 破碎，岩体基本质量等级为Ⅳ级，岩芯呈短柱状，少量呈碎块状、块 状，其中泥质粉砂岩呈紫红色、灰白色，岩石为极软岩，岩体破碎， 遇水易软化崩解，系场地内基岩，揭露厚度：２．Ｏ０ ｉｎ一１５．５０ ｍ，平 均９．２９ Ｉｎ。 ⑥泥盆系沙河组全风化泥灰岩。 已风化成土状，可见原岩结构构造，遇水易软化崩解，系岩石 受附近断层的引张破坏作用而形成引张裂隙，使岩石风化不均匀 而形成的软弱夹层，场区局部地段分布，厚度：２．Ｏ０ ｉｎ～９．Ｏ０ ｍ，平 均５．２９ ｎｌ。 １．３水文地质条件 本场地地质调查范围内也未见泉点出露。勘察期间，山坡上 所有钻孔均未测到地下水水位，坡底部分钻孔见地下水，地下水 类型主要为赋存于①杂填土中的上层滞水。地下水补给来源主 要为大气降水和生活污水补给，水位受季节性影响较大，未形成连 续稳定水面，水量极贫乏；初见水位埋深为１．５０ＩＴＩ一４．８０ｍ，初见水 位标高为３８．９４ ｉｎ～５０．３３ ｍ，稳定水位埋深为０．５０ Ｉｎ～３．７０ ｉｎ，稳 定水位标高为４ｏ．３４ ｌ＂ｎ一５２．２３ ｍ。 本次勘察采取４件上层滞水的水试样进行了地下水水质对 混凝土结构有无腐蚀性分析，其试验结果表明该场地地下水环境 类型属Ⅱ类，地层渗透性属弱透水地层，表明该水质对混凝土结 构具微腐蚀性，对混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。 ２挡土墙稳定性分析 ２．１ 按郎肯土压力计算各层土土压力 墙身尺寸：墙身高：７．０００ Ｉｎ。墙顶宽：０．５００ ｍ。墙底宽： １．２００ ｍ。面坡倾斜坡度：１：０．１０。背坡垂直。墙底水平。物理参 数：圬工砌体容重：２２．０００ ｋＮ／ｍ 。地基土摩擦系数：０．４５。墙身 砌体容许压应力：２ １００．０００ ｋＰａ。墙身砌体容许剪应力： １６０．０００ ｋＰａ。墙身砌体容许弯曲拉应力：２８０．０００ ｋＰａ。挡土墙类 型：一般挡土墙。地基土类型：岩质地基（挡土墙持力层为强风化 砂岩夹泥质粉砂岩）。土压力计算方法：郎肯。墙后土层数：２层， 见表１。 主动土压力的合力为： Ｅ。＝Ｅ。ｌ＋Ｅａ２＝１．２０＋５７．５４＝５８．７４ ｋＮ。 主动土压力合力作用点： Ｅ。１ＣＩ＋Ｅ Ｃ２ １．Ｃ： ２０ Ｘ５．６３＋５７．５４ Ｘ１．１２ ５８．７４ Ｊ ～： Ｅ： 一 盟５８ ７４：１．０１≤１．３。 一１。ｕＪ’ １’Ｊ ｏ ． 其中，Ｇ为挡土墙每延米自重；Ｅ。为挡土墙每延米岩土压力 合力； 为挡墙与地基土的摩擦系数，此处取为０．４５； 为挡墙抗 滑稳定系数 Ｊ。 因此抗滑移稳定性不满足要求。 ２．３ ＡＢ段挡土墙抗倾覆稳定性分析 抗倾覆力矩为： Ｍｙ＝Ｇ× ＝１３０．９ ｘ０．７５＝９８．１７５ ｋＮ‘ｍ。 倾覆力矩为： Ｍｏ＝Ｅ。Ｘ Ｃ＝５８．７４×１．２１＝７１．１ ｋＮ・１１３。 所以抗倾覆稳定系数 为： ＝ ＝ ３８ ６。 因此抗倾覆稳定性不满足要求。 ２．４ ＡＢ段挡土墙地基承载力验算（基底压力及偏心验算） ＡＢ段挡土墙持力层为强风化砂岩夹泥质粉砂岩，地基土的 性质见表１。 根据ＧＢ ５０００７－２０１１建筑地基基础设计规范 ｊ，对墙体进行 墙身剪应力及法向应力、偏心距验算，经过计算，墙身的抗压及抗 剪均符合要求。 ３挡土墙加固设计 ３．１ ＡＢ段挡土墙土钉参数选择 土钉墙后的地层物理力学指标见表１。查阅相关规范，初取 土钉长度为 ： Ｌ＝０．７Ｈ＝４．９ ｍ。 取整得Ｌ＝５ ｍ。 间距ＪＳ 和Ｓ 取Ｓ ＝Ｓ ＝１．０ ｍ。 土钉钉材取直径为２５ ｍｍ的Ⅱ级螺纹钢筋，采用Ｍ３０水泥 砂浆。 土钉与水平面的夹角取为ＪＢ＝１５。。 ３．２确定土钉墙潜在破裂面 因为前述所求土压力皆是以郎肯土压力计算求得，因此土钉 墙潜在破裂面应符合郎肯土压力 的相关规定。 按土层厚度对岩土层的内摩擦角 取加权平均值，则： ： —— 广 ———＿ —一： ：２１．３６。。 ・ ｏ 故而，滑移面的倾角为： ：４５。＋詈：４５。＋ ：５５．６８。。 ＡＢ段土钉墙潜在破裂面见图２。 ３．３确定土钉所承受的土压力 ・８２・ 第４Ｏ卷第３Ｏ期 ２ ０ ｌ ４年１ ０月 山 西 建 筑 因为根据模型试验和工程结论，土钉墙采用等长分布时承载 ＋＿Ｔ● ≈ ．，。＿｛０ ．。 ．．，．上毫 ０ 上 二面 皿臣 ：＿ ５．９９ ｋＰａ １．１ ｍ 杂填土 土层芬界面／夸 ／ Ｉ 力最高，变形比土钉分布上长下短略小，所以本工程中土钉选取 为等长分布。 强风化砂岩 夹泥质粉砂岩 三＂，．Ｅａ＝５７．５４ ｋＮ 三三三 芝 ３４．３５ ｋＰａ ／＼鲎查 ／强风化砂 单根土钉受拉荷载标准值可按下式计算 ： Ｔ ＝考ｅ啦ｓｘＳ ／ｃｏｓｌ。ｆ ｌ／ 粉砂岩 其中， 为荷载折减系数；ｅ 为第 个土钉位置处的边坡水平 荷载标准值；Ｓｘ，Ｓ 为土钉与相邻土钉的平均水平、垂直间距； 为 土钉与水平面的夹角。 基础持力层：强风化砂岩夹泥质粉砂岩 图１ Ａｌｌ段墙后土压力分布 图２ ＡＢ段土钉墙潜在破裂面 原有ＡＢ段挡土墙后所承受的土压力在前述２．１中已得到计 算，土压力分布图如图１所示。如果不进行调整，边坡边壁水平 荷载折减系数 为： 荷载从上往下越来越大，势必造成土钉分布上短下长，这与实际 工程结果和模型试验结果不相符合。 因此，按经验分布，将墙后的土压力分布调整为经验梯形土 压力 ，如图３所示。 ｇ ［ ｇＴ一 ］／ｔｇ２（４５。一詈 ．８６。 Ｔ● ｌ ｔ，。。。＋．．．。．． ． ，。，●＿强ｎ ０ 雹ｎ ０ ＋ 人鲎查熊型亘 杂填土１．５ｍ ｌ 其中，当ｈ ≤０．２５Ｈ＝０．２５×７＝１．７５ ｍ时： ｅ ＝Ｅ层分界面 ０．８７５Ｈ —— ＿亍 ６＿ 亍 ＿； 上× ＝ × ＿亨 ・４ ＾ ＝ｓ ｋＰａ２ 。 ３ ４ 当０．２５Ｈ￣ｈ ≤Ｈ，即１．７５ ｍ≤ ≤７ ｍ时： ＝ ＝９．５９ ｋＰ０ ８７５ ＝ ０ ８７５ ７ ａ。 日 ． × 。 ～ ． 警５ 、、７ ５．５ ｍ 泥 因为图３中，墙后土压力是由土钉和挡土墙共同承受的，因 图５ ＡＢ段土钉纵向布置图 此，取土钉单位面积上所承担的土压力为： ２ 从而每根土钉的受拉荷载标准值见表２。 表２ ＡＢ段土钉受拉荷载标准值 土钉序号Ｊ １ ２ ３ Ｐ。 ＿ｅ。。 其中，当ｈ ≤０．２５Ｈ＝０．２５×７：１．７５ ｍ时： 土钉距坡顶 竖直距离／ｍ Ｏ．５ １．５ ２．５ ３．５ ４．５ ５．５ 非锚固 段长度／ｍ ４．４６ ３．９６ ３．４７ ２．９８ ２．５Ｏ ２．ｏ０ 锚国段 长度／ｍ ０．５４ １．０４ １．５３ ２．０２ ２．５Ｏ ３．０ｏ ｅ４ ｋＰａ １．８３ ５．４８ ６．３９ ６．３９ ６．３９ ６．３９ ｋＰａ １．６３ ４．９６ ５．６９ ５．６９ ５．６９ ５．６９ Ｐ。。＝－。ｑ－－×ｅ ＝ ｝×５．４８ｈｆ＝３．６５ｈ ｋＰａ。 当０．２５Ｈ＜￣ｈ ≤日，即１．７５ ｍ≤＾。≤７ ｍ时： ４ Ｐ。 ＝－Ｔ。 ＝５。－ｘ９．５９＝６．３９ ｋＰａ。 ５ ６ 因此，土钉单位面积所承担的土压力如图４所示。 ７ ６．５ １．５２ ３．４８ ６．３９ ５．６９ 取受力最大的土钉处进行土钉抗拉断验算，则： Ｔｉ＂ｄ２ ＝ ×２５ ×３００×１０～＝１４７ ｋＮ￣＞１．２５７。 ＝７．１ ｋＮ。 所以，土钉的抗拉断验算满足要求。 参考文献： ｅ ９．５９ ｋＰａ ｐ ６．３９ ｋＰａ ——————，—— 卜————一 ［１］ 长沙超算中心岩土工程勘察报告（Ｓ１１１００２）［Ｒ］．２０１１． ［２］ 陈忠达，王秉纲．公路挡土墙设计［Ｍ］．北京：人民交通出版 社．１９９９． 图３ Ａｌｌ段墙后 土压力经验梯形分布 图４ ＡＢ段土钉 单位面积所承受的土压力 ３．４土钉抗拉断验算 ＡＢ段士钉纵向布置图如图５所示。 通过ＣＡＤ图上可以量得各排土钉非锚固段的长度 ，分别 列出如下： ＪＬ。ｌ＝４．４６ ｍ；Ｌ ＝３．９６ ｍ；Ｌ ＝３．４７ ｍ；Ｌ．１４：２．９８ ｍ； ［３］ ＧＢ ５０００７－２０１１，建筑地基基础设计规范［Ｓ］． ［４］ 赵其华，彭社琴．岩土支挡与锚固工程［Ｍ］．成都：四川大学 出版社．２００８． ［５］ 陈希哲．土力学地基基础［Ｍ］．北京：清华大学出版社， １９９８． ＝２．５０ ｍ； ＝２．００ ｍ； ＝１．５２ ｍ。 ［６］ ＪＧＪ １２０－９９，建筑基坑支护技术规程［ｓ］． Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｔｈｅ ｅｘｉｓｔｉｎｇ ｒｅｔａｉｎｉｎｇ ｗａｌｌ ＣＨＥＮ Ｙｏｎｇ ＨＵＡＮＧ Ｒｕｉ （ｒｏｎｇｉｉ Ｕｎｉｖｅｍｉ￣，Ｓｈａｎｇｈａｉ ２０００９２，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔａｋｉｎｇ ｔｈｅ ｅｘｉｓｔｉｎｇ ｇｒａｖｉｔｙ—ｓｔｙｌｅ ｒｅｔａｉｎｉｎｇ ｗａｌｌ ＡＢ ｓｅｃｔｉｏｎ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ ｏｆ ｎａｔｉｏｎａｌ ｓｕｐｅｒｃｏｍｐｕｔｉｎｇ Ｃｈａｎｇｓｈａ ｃｅｎｔｅｒ ａｓ ａｎ ｅｘａｍｐｌｅ， ｔｈｅ ｐａｐｅｒ ｃａｒｒｉｅｓ ｏｕｔ ｅｘｉｓｔｉｎｇ ｇｒａｖｉｔｙ—ｓｔｙｌｅ ｒｅｔａｉｎｉｎｇ ｗａｌｌ ＡＢ ｓｅｃｔｉｏｎ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ ｄｅｓｉｇｎ ｉｎ ｌｉｇｈｔ ｏｆ ｉｔｓ ｃｒａｃｋｉｎｇ ｐｒｏｂｌｅｍｓ ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｇｅｏｌｏｇｙ ａｎｄ ｈｙｄｒｏｌｏｇｙ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ．Ｉｎ ｔｈｅ ｅｎｄ，ｉｔ ｐｒｏｖｅｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ｓｃｈｅｍｅ ｍｅｅｔｓ ｄｅｍａｎｄｓ ｔｈｒｏｕｇｈ ｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｇｒａｖｉｔｙ—ｓｔｙｌｅ ｒｅｔａｉｎｉｎｇ ｗａｉｌ，ｃｒａｃｋ，ｓｏｉｌ ｎａｉｌｉｎｇ
