一份完整的跨线桥满堂支架施工方案

一、工程概况

纬七路东进Q2 标桥梁工程从14 号桥墩（不包括14 号桥墩）至25 号桥台（起止点桩号 K5+163.65～K5+513.4，长348.75 米）。共包括五、六、七三联，其中14～17 号墩为3×28m 三跨第五联，17～21 号墩为（30.5+45+45+30.5）m 四跨第六联，21～25 号墩为4×28m 四跨第七联。

（一）、标准段梁：采用4×28m、3×28m 四跨、三跨一联预应力混凝土等高度连续箱梁。横桥向为单箱六室箱梁截面，标准段箱梁设计箱梁顶宽24.5m，底板17.5m,梁高1.65m，翼缘板宽度1.25m, 顶板厚度22cm，底板厚度22cm 或40cm(底板与腹板和横隔梁过渡段)，腹板厚度40cm，拟实施施工的第五联为3×28m、第七联为4×28m 的预应力混凝土连续箱梁（详见《Q2 标施工图设计》）。箱梁采用纵横向预应力体系，真空压浆工艺。中间墩与交接墩均采用双柱框架墩，每个墩柱断面尺寸为1.5m×1.5m（横桥向×纵桥向），并设10×10cm 倒角。承台为矩形，平面尺寸为8.0m×6.5m（横桥向×纵桥向），承台厚度2.5m。基础为4 根直径1.5m 钻孔摩擦桩，桩长40～50m。 （二）、大明路跨线桥：

采用（30.5+45+45+30.5）=151m 四跨一联预应力混凝土变高度连续箱梁。横桥向为单箱六室箱梁截面，箱梁顶板宽24.5m，箱梁跨中处底板宽17.5m，中支点处底板宽14m。箱梁跨中梁高1.65m，中支点梁高2.7m，翼缘板宽度1.25m, 顶板厚度25cm，底板厚度25cm、40cm 或50cm (底板与腹板和横隔梁过渡段)，腹板厚度60cm，拟实施施工的第六联为

30.5+45+45+30.5m 的预应力混凝土连续箱梁（详见《施工图设计Q2 标段》第六联箱梁断面图）。箱梁采用纵横向预应力体系，真空压浆工艺。主墩采用双柱框架墩，每个墩柱断面尺寸为1.8m×1.8m（横桥向×纵桥向），并设10×10cm 倒角。承台为矩形，平面尺寸为10.5m×9.5m（横桥向×纵桥向），承台厚度3.5m。基础为8 根直径1.5m钻孔摩擦桩，桩长39.1～39.5m。

二、计算依据

《南京市纬七路东进建设工程施工图》 《结构力学》、《材料力学》、

《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000） 《路桥施工计算手册》 三、支架、模板分析 3.1 支架、模板方案 3.1.1 模板

箱梁底模、侧模和内膜均采用δ＝15 mm 的竹胶板。竹胶板容许应力[σ0]=80MPa,弹性模量 E=6*103MPa。 3.1.2 纵横向方木

纵向方木采用A-1 东北落叶松，截面尺寸为10*15cm。截面参数和材料力学性能指标： W= bh2/6=100*1502/6=3.75*105mm3 I= bh3/12=100*1503/12=2.81*107mm3

横向方木采用A-1 东北落叶松，截面尺寸为10*10cm。截面参数和材料力学性能指标： W= bh2/6=100*1002/6=1.67*105mm3 I= bh3/12=100*1003/12=8.33*106mm3

方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）中的A-3 类木材并

按湿材乘0.9 的折减系数取值，则： ，容重6KN/m3。

纵横向方木布置：纵向方木间距一般为90cm,在腹板和端、中横隔梁下为60cm。横向方木间距一般为30cm，在腹板和端中横隔梁下为20cm。 3.1.3 支架 采用碗扣支架，碗扣支架钢管为φ48、t=3.5mm，材质为A3 钢，轴向容许应力[σ0]=140 MPa。 详细数据可查表1。

表1 碗扣支架钢管截面特性

外径d(mm)壁厚t(mm) 截面积A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i（mm）每米长自重（N）

48 3.5 4.*e2 1.219*e5 5.08*e3 15.78 38.4

碗扣支架立、横杆布置：立杆纵、横向间距为90cm，在腹板、端、中横隔梁下为60cm。横杆 除顶、底部步距为60cm 外，其余横杆步距为120cm。支架顶口和底口分别设置顶调和底调，水平和高度方向分别采用钢管加设水平连接杆和竖向剪刀撑。见后附“箱梁支架纵向布置图和箱梁支架平面布置图” 3.2 标准段支架计算 3.2.1 荷载分析

①碗口式支架钢管自重，可按表1 查取。 ②钢筋砼容重按25kN/m3 计算则：

腹板和端、中横隔梁：25×1.65=41.25 KPa 箱梁底板厚度为22cm:25×（0.22+0.22）=11KPa 箱梁底板厚度为40cm:25×(0.4+0.22)=15.5KPa

③模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则: 腹板和端、中横隔梁：41.25×0.05=2.06 KPa 箱梁底板厚度为22cm:11×0.05=0.55KPa 箱梁底板厚度为40cm:15.5×0.05=0.78KPa

④施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0kPa ⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa ⑥振捣混凝土产生的荷载: 2.5kPa 荷载组合

计算强度:q=1.2×(②+③)+1.4×(④+⑤+⑥) 计算刚度:q=1.2×(②+③)

3.2.2 腹板和端、中横隔梁下方支架检算 （1）、底模检算

底模采用δ＝15 mm 的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm 的5×8cm 横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0 米)板宽进行计算。 荷载组合:

q=1.2×(41.25+2.06)+1.4×（2.0+2.0+2.5）=61.07kN/m 竹胶板（δ＝15 mm）截面参数及材料力学性能指标: 承载力检算： 强度：

Mmax =ql2/10 = 61.07×0.2×0.2/10=0.244KN.M

σmax = Mmax/W = 0.244×106/3.75×104=6.5MPa<[σ0]=80 MPa 合格 刚度：

荷载: q=1.2×(41.25+2.06)= 51.97kN/m

f =ql4/150 EI= 51.97×2004/150×6×103×2.81×105=0.33mm

[f0]=200/400=0.50mm f < [f0] 合格

（2）、横向方木检算

横向方木搁置于间距60cm 的纵向方木上,横向方木规格为100 mm ×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。 荷载组合:

q1 = [1.2×(41.25+2.06)+1.4×（2.0+2.0+2.5）] ×0.2+6×0.10×0.10 = 12.27KN/M 承载力计算: 强度:

Mmax =q1l2/10 = 12.27×0.63/10=0.265KN.m

σmax = Mmax/W = 0.265×106/1.67*105=1.58MPa<[σ0]=10.8MPa 合格 刚度:

荷载: q=1.2×（41.25+2.06）×0.2= 10.39kN/m

f =ql4/150 EI= 10.39×6004/150×9.9×103×8.33*106=0.11mm [f0]=600/400=1.5mm f < [f0] 合格 (3)纵向方木检算

纵向方木规格为10×15cm，腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。 荷载组合：

横向方木所传递给纵向方木的集中力为： 箱底: P=12.24×0.6=7.34kN

纵向方木自重：g＝6×0.1×0.15＝0.09 kN/m 承载力计算： 力学模式： 强度：

按最大正应力布载模式计算：

支座反力R＝(7.34×3+0.09×0.6)/2=11.04KN

最大跨中弯距Mmax＝11.04×0.3-0.06×0.32/2-7.34×0.2＝1.84KN.m σmax＝Mmax /W＝1.84*106/3.75*105＝4.91MPa＜[σ0]=10.8 MPa 合 刚度：

按最大支座反力布载模式计算：

集中荷载: P=7.34*4-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.6= 23.9kN f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝

23.9*1000*6003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*6004/(384*9.9*103*2.81*107)＝0.39mm＜[f0]＝

600/400＝1.5mm 合格 （4）支架立杆计算

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（均以跨度0.6 米计算）：

P1=(1.2*(41.25+2.06)+1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.6*0.6 +0.09*0.6=22.04kN 安全起见满堂式碗扣支架按10 米高计，其自重为： g=10*0.235=2.25 KN

单根立杆所承受的最大竖向力为：

N=22.04+2.25=24.29 kN 立杆稳定性：

横杆步距按1.2m 计算，故立杆计算长度为1.2m。 长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,

故φ=1.02-0.55（(λ＋20)/100）2=0.513，则： [N]= φA[σ]=0.513×4×215=53.93kN N<[N] 合格 强度验算：

σa＝N/Aji=24.29×1000/4=49.67MPa＜ [σa]=140 MPa 合格 （5）地基承载力计算 因支架底部通过底托（底调钢板为7cm×7cm）坐在原有沥青砼路面上或硬化后的水泥混凝土路面上,另外承台基坑和原有绿化带范围内严格按规范和标准分层夯填,顶部浇筑15cmC15 砼,因此基底承载力至少可以达到15 MPa。

因此σmax=N/A=24.29×103/0.072=4.96 MPa＜15 MPa 可以 3.2.3 箱梁底板下支架检算

3.2.3.1 箱梁底板厚度40cm 情况下支架检算 （1）、底模检算 底模采用δ＝15 mm 的竹胶板,直接搁置于间距L=30cm 的5*8cm 横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0 米)板宽进行计算。 荷载组合:

q=1.2×(15.5+0.78)+1.4×（2.0+2.0+2.5）=28.kN/m 竹胶板（δ＝15 mm）截面参数及材料力学性能指标: W=bh2/6=1000*152/6=3.75×104mm3 I=bh3/12=1000*153/12=2.81×105mm3

竹胶板容许应力[σ]=80MPa,E=6×103MPa。 承载力检算: 强度：

Mmax＝ql2/10＝28.*0.3*0.3/10＝0.258KN*m

σmax＝Mmax /W＝0.258*106/3.75*104＝6.9MPa＜[σ0]=80 MPa 合格 刚度：

荷载: q=1.2*(15.5+0.78)= 19.54kN/m

f＝ql4/(150EI)＝19.54*3004/(150*6*103*2.81*105)＝0.63mm＜[f0]＝300/400＝0.75mm 合格

（2）、横向方木检算

横向方木搁置于间距60cm 的纵向方木上,横向方木规格为100 mm *100mm,横向方木亦按连续 梁考虑。 荷载组合：

q1 = [1.2×(15.5+0.78)+1.4×（2.0+2.0+2.5）] ×0.2+6×0.1×0.1 = 5.79KN/M 承载力计算： 强度：

Mmax =q1l2/10 = 5.79×0.62/10=0.208KN.m

σmax = Mmax/W = 0.208×106/8.33×104=2.5MPa<[σ0] 合格 刚度：

荷载: q=1.2×（15.5+0.78）×0.3= 5.86kN/m

f =ql4/150 EI= 5.86×6004/150×9.9×103×8.33×106=0.61mm [f0]=600/400=1.5mm f < [f0] 合格 (3)纵向方木检算

纵向方木规格为10×15cm，立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。 荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为： 箱底: P=5.75×0.6=3.45kN

纵向方木自重：g＝6×0.1×0.15＝0.09 kN/m 承载力计算： 力学模式： 强度：

按最大正应力布载模式计算：

支座反力R＝(3.45×3+0.09×0.6)/2=5.20KN

最大跨中弯距Mmax＝5.20×0.3-0.06×0.32/2-3.45×0.2＝0.87KN.m σmax＝Mmax /W＝0.87*106/3.75*105＝2.32MPa＜[σ0]=10.8 MPa 合格 刚度：

按最大支座反力布载模式计算：

集中荷载: P=(5.75×4-1.4×（2.0+2.0+2.5）) ×0.6= 8.34kN/m f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝

8.34*1000*6003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*6004/(384*9.9*103*2.81*107)＝0.13mm＜[f0]＝

600/400＝1.5mm 合格 （4）支架立杆计算

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9 米计算）：

P1=(1.2*(15.5+0.78)+1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.62 +0.09*0.6=10.36kN 安全起见满堂式碗扣支架按10 米高计，其自重为： g=10*0.235=2.35 KN

单根立杆所承受的最大竖向力为： N=10.36+2.35=12.71 kN 立杆稳定性：

横杆步距为按1.2m 计算，故立杆计算长度为1.2m。 长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,

故φ=1.02-0.55（(λ＋20)/100）2=0.513，则： [N]= φA[σ]=0.513*4*215=53.93kN N<[N] 合格 强度验算：

σa＝N/Aji=21.3*1000/4=43.6MPa＜ [σa]=140 MPa 合格 （5）地基承载力不需再进行验算。

3.2.3.2 箱梁底板厚度22cm 情况下支架检算 （1）、底模检算 底模采用δ＝15 mm 的竹胶板,直接搁置于间距L=30cm 的5*8cm 横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0 米)板宽进行计算。 荷载组合:

q=1.2*(11+0.55)+1.4*（2.0+2.0+2.5）=22.96kN/m 竹胶板（δ＝15 mm）截面参数及材料力学性能指标: W=bh2/6=1000*152/6=3.75*104mm3 I=bh3/12=1000*153/12=2.81*105mm3 承载力检算: 强度：

Mmax＝ql2/10＝22.96*0.3*0.3/10＝0.207KN*m

σmax＝Mmax /W＝0.207*106/3.75*104＝5.52MPa＜[σ0]=80 MPa 合格 刚度：

荷载: q=1.2*(11+0.55)= 13.86kN/m

f＝ql4/(150EI)＝13.86*3004/(150*6*103*2.81*105)＝0.44mm＜[f0]＝300/400＝0.75mm 合格

（2）、横向方木检算

横向方木搁置于间距90cm 的纵向方木上,横向方木规格为100 mm *100mm,横向方木亦按连续 梁考虑。 荷载组合：

q1=(1.2*(11+0.55)+1.4*(2.0+2.0+2.5))*0.3+6*0.1*0.1=6.95kN/m 承载力计算： 强度：

Mmax＝q1l2/10＝6.95*0.62/10＝0.252KN*m

σmax＝Mmax /W＝0.252*106/8.33*104＝3.0MPa＜[σ0]=10.8 MPa 合格 刚度：

荷载: q=1.2*（11+0.55）*0.3= 4.16kN/m

f＝ql4/(150EI)＝4.16*9004/(150*9.9*103*8.33*106)＝0.34mm＜[f0]＝900/400＝2.25mm 合格

(3)纵向方木检算

纵向方木规格为10*15cm，立杆纵向间距为90cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为90cm。 荷载组合：

横向方木所传递给纵向方木的集中力为： 箱底: P=6.9*0.9=6.21kN

纵向方木自重：g＝6*0.1*0.15＝0.09 kN/m 承载力计算： 力学模式： 强度：

按最大正应力布载模式计算：

支座反力R＝(6.21*3+0.09*0.9)/2=9.36KN

最大跨中弯距Mmax＝9.36*0.45-0.09*0.452/2-6.21*0.3＝2.34KN.m

σmax＝Mmax /W＝2.34*106/3.75*105＝6.24MPa＜[σ0]=10.8 MPa 合格 刚度：

按最大支座反力布载模式计算：

集中荷载: P=(6.9*4-1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.9= 16.65kN/m f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝

16.65*1000*9003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*9004/(384*9.9*103*2.81*107)＝0.9mm＜[f0]＝

900/400＝2.25mm 合格 （4）支架立杆计算

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9 米计算）：

P1=(1.2*(11+0.55)+1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.92 +0.09*0.9=21.31kN 安全起见满堂式碗扣支架按10 米高计，其自重为： g=10*0.235=2.35 KN

单根立杆所承受的最大竖向力为： N=21.31+2.35=23.66 kN 立杆稳定性：

横杆步距为按1.2m 计算，故立杆计算长度为1.2m。 长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,

故φ=1.02-0.55（(λ＋20)/100）2=0.513，则： [N]= φA[σ]=0.513*4*215=53.93kN N<[N] 合格 强度验算：

σa＝N/Aji=23.66*1000/4=48.38MPa＜ [σa]=140 MPa 合格 （5）地基承载力不需再进行验算。 3.2.4 翼缘板下支架检算

由前面计算可知，翼缘板下方支架同箱梁底板（厚度为22cm）下支架，因此不再进行检算。 3.2.5 侧模检算

侧模采用δ＝15 mm 的竹胶板,横向背带采用间距0.2 米的5*8cm 方木,坚带采用间距0.6 米的10*15cm 方木。

混凝土侧压力：PM=0.22γt0β1β2v1/2

式中：γ—混凝土的自重密度，取25KN/m3；

t0—新浇混凝土的初凝时间，可采用t0＝200/(T+15）,T 为砼是温度℃，取5.7； β1—外加剂影响修正系数取1.2； β2—砼坍落度影响修正系数取1.15； v—混凝土浇注速度（m/h）,取0.4

PM =0.22*25*5.7*1.2*1.15*0.41/2=27.36KN/m2 有效压头高度：h= PM /γ=27.36/25=1.09 振捣砼对侧面模板的压力：4.0 KPa

水平荷载：q=1.2*27.36*1.09/2+1.4*4.0=23.49kN/m 此水平力较底板竖向力少得多，侧模和纵横向背带以及斜撑钢管均可以满足要求不需再进行检算。另外为防止立柱钢管（弯压构件）失稳，需用通向箱梁中心方向的斜钢管（与多数立柱钢管连

接以减少立柱钢管承受的水平荷载）与立柱钢管连接平衡其反力，从而保证支架水平方向稳定。

3.3 大明路跨线桥支架计算 3.3.1 荷载分析

①碗口式支架钢管自重，可按表1 查取。 ②钢筋砼容重按25kN/m3 计算则：

腹板和端、中横隔梁：25×2.7=67.5 KPa

箱梁底板厚度为50cm:25×(0.25+0.5)=18.75KPa

③模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则: 腹板和端、中横隔梁：67.5×0.05=3.375 KPa 箱梁底板厚度为50cm:18.75×0.05=0.938KPa ④施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0kPa ⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa ⑥振捣混凝土产生的荷载: 2.5kPa 荷载组合

计算强度:q=1.2×(②+③)+1.4×(④+⑤+⑥) 计算刚度:q=1.2×(②+③)

3.3.2 腹板和端、中横隔梁下方支架检算 （1）、底模检算

底模采用δ＝15 mm 的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm 的10×10cm 横向方木上，按连续梁考虑取单位长度(1.0 米)板宽进行计算。 荷载组合:

q=1.2×(67.5+3.375)+1.4×（2.0+2.0+2.5）=94.15kN/m 竹胶板（δ＝15 mm）截面参数及材料力学性能指标: 承载力检算： 强度：

Mmax =ql2/10 = 94.15×0.2×0.2/10=0.376KN.M

σmax = Mmax/W = 0.376×106/3.75×104=10.02MPa<[σ0]=80 MPa 合格 刚度：

荷载: q=1.2×(67.5+3.375)= 85.05kN/m

f =ql4/150 EI= 85.05×2004/150×6×103×2.81×105=0.43mm [f0]=200/400=0.50mm f < [f0] 合格

（2）、横向方木检算

横向方木搁置于间距60cm 的纵向方木上,横向方木规格为100 mm ×100mm,横向方木亦按连续

梁考虑。 荷载组合:

q1 = [1.2×(67.5+3.375)+1.4×（2.0+2.0+2.5）] ×0.2+6×0.1×0.1= 18.KN/M 承载力计算: 强度:

Mmax =q1l2/10 = 18.×0.63/10=0.408KN.m

σmax = Mmax/W = 0.408×106/8.33×106=4.9MPa<[σ0]=10.8MPa 合格 刚度:

荷载: q=1.2×（67.5+3.375）×0.2= 17.01kN/m

f =ql4/150 EI= 17.01×6004/150×9.9×103×8.33×106=0.27mm [f0]=600/400=1.5mm f < [f0] 合格 (3)纵向方木检算

纵向方木规格为10×15cm，腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。 荷载组合：

横向方木所传递给纵向方木的集中力为： 箱底: P=18.85×0.6=11.31kN

纵向方木自重：g＝6×0.1×0.15＝0.09 kN/m 承载力计算： 力学模式： 强度：

按最大正应力布载模式计算：

支座反力R＝(11.31×3+0.09×0.6)/2=16.99KN

最大跨中弯距Mmax＝16.99×0.3-0.06×0.32/2-7.34×0.2＝3.62KN.m σmax＝Mmax /W＝3.62*106/3.75*105＝9.6MPa＜[σ0]=10.8 MPa 合格 刚度：

按最大支座反力布载模式计算：

集中荷载: P=11.31*4-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.6= 39.78kN f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝

39.78*1000*6003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*6004/(384*9.9*103*2.81*107) ＝ 0.mm ＜ [f0]

＝600/400＝1.5mm 合格 （4）支架立杆计算

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（均以跨度0.6 米计算）：

P1=(1.2*(67.5+3.375)+1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.6*0.6 +0.09*0.6=33.98kN 安全起见满堂式碗扣支架按10 米高计，其自重为： g=10*0.235=2.25 KN

单根立杆所承受的最大竖向力为： N=33.98+2.25=36.23 kN 立杆稳定性：

横杆步距按1.2m 计算，故立杆计算长度为1.2m。 长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,

故φ=1.02-0.55（(λ＋20)/100）2=0.513，则： [N]= φA[σ]=0.513×4×215=53.93kN N<[N] 合格 强度验算：

σa＝N/Aji=36.23×1000/4=74.09MPa＜ [σa]=140 MPa 合格 （5）地基承载力计算 因支架底部通过底托（底调钢板为7cm×7cm）坐在原有沥青砼路面上或硬化后的水泥混凝土路面上,另外承台基坑和原有绿化带范围内严格按规范和标准分层夯填,顶部浇筑15cmC15 砼,因此基底

承载力至少可以达到15 MPa。

因此σmax=N/A=36.23×103/0.072=7.4 MPa＜15 MPa 可以 3.3.3 箱梁底板下支架检算

3.3.3.1 箱梁顶板厚25cm，底板厚度50cm 情况下支架检算 （1）、底模检算 底模采用δ＝15 mm 的竹胶板,直接搁置于间距L=30cm 的10*10cm 横向方木上，按连续梁考虑,

取单位长度(1.0 米)板宽进行计算。 荷载组合:

q=1.2×(18.75+0.938)+1.4×（2.0+2.0+2.5）=32.73kN/m 竹胶板（δ＝15 mm）截面参数及材料力学性能指标: W=bh2/6=1000*152/6=3.75×104mm3 I=bh3/12=1000*153/12=2.81×105mm3

竹胶板容许应力[σ]=80MPa,E=6×103MPa。 承载力检算: 强度：

Mmax＝ql2/10＝32.73*0.3*0.3/10＝0.295KN*m

σmax＝Mmax /W＝0.295*106/3.75*104＝7.MPa＜[σ0]=80 MPa 合格 刚度：

荷载: q=1.2*(18.75+0.938)= 23.62kN/m

f＝ql4/(150EI)＝23.62*3004/(150*6*103*2.81*105)＝0.74mm＜[f0]＝300/400＝0.75mm 合格

（2）、横向方木检算

横向方木搁置于间距60cm 的纵向方木上,横向方木规格为100 mm *100mm,横向方木亦按连续 梁考虑。 荷载组合：

q1 = [1.2×(18.75+0.938)+1.4×（2.0+2.0+2.5）] ×0.2+6×0.1×0.1= 6.61KN/M 承载力计算： 强度：

Mmax =q1l2/10 = 6.61×0.62/10=0.238KN.m

σmax = Mmax/W = 0.238×106/8.33×104=2.86MPa<[σ0] 合格 刚度：

荷载: q=1.2×（18.75+0.938）×0.3= 7.088kN/m

f =ql4/150 EI= 7.088×6004/150×9.9×103×8.33×106=1.15mm [f0]=600/400=1.5mm f < [f0] 合格 (3)纵向方木检算

纵向方木规格为10×15cm，立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。 荷载组合：

横向方木所传递给纵向方木的集中力为： 箱底: P=6.57×0.6=3.94kN

纵向方木自重：g＝6×0.1×0.15＝0.09 kN/m 承载力计算： 力学模式： 强度：

按最大正应力布载模式计算：

支座反力R＝(3.94×3+0.09×0.6)/2=5.937KN

最大跨中弯距Mmax＝5.937×0.3-0.06×0.32/2-3.94×0.2＝0.99KN.m σmax＝Mmax /W＝0.99*106/3.75*105＝2.MPa＜[σ0]=10.8 MPa 合格 刚度：

按最大支座反力布载模式计算：

集中荷载: P=(6.57×4-1.4×（2.0+2.0+2.5）) ×0.6= 10.308kN/m f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝

10.308*1000*6003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*6004/(384*9.9*103*2.81*107) ＝ 0.17mm ＜ [f0]

＝600/400＝1.5mm 合格 （4）支架立杆计算

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9 米计算）：

P1=(1.2*(18.75+0.938)+1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.62 +0.09*0.6=11.84kN 安全起见满堂式碗扣支架按10 米高计，其自重为： g=10*0.235=2.35 KN

单根立杆所承受的最大竖向力为： N=11.84+2.35=14.19 kN 立杆稳定性：

横杆步距为按1.2m 计算，故立杆计算长度为1.2m。 长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,

故φ=1.02-0.55（(λ＋20)/100）2=0.513，则： [N]= φA[σ]=0.513*4*215=53.93kN N<[N] 合格 强度验算：

σa＝N/Aji=21.3*1000/4=43.6MPa＜ [σa]=140 MPa 合格 （5）地基承载力不需再进行验算。

3.4 剪刀撑按规范要求设置即可，不需检算。

剪刀撑按纵、横向各5 米设置一道，详见后附“箱梁支架平面布置图”。 3.5 预拱度计算与设置

跨中预拱度：δ＝δ1＋δ2＋δ3＋δ4＋δ5 其中，δ1 为支架卸载后由上部构筑自重及活载一半产生的挠度；δ2 为支架在荷载作用下的弹性压缩；δ3 为支架在荷载作用下的非弹性压缩；δ4 为支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷；δ5 为由混

凝土收缩、温度变化引起的挠度。预拱度值按设计要求留设，如设计无明确预拱度值时，可根据以往工作经验预拱度值取5cm，并按二次抛物线分配：

式中，δx—距左支点x 的预拱度值；x—距左支点的距离；L—跨长。 四、材料选用和质量要求

1、本工程脚手架为连续箱梁承重用，选用落地碗扣式多排钢管脚手架，现浇梁外模采用 122×244×15 优质竹胶板。

2、钢管规格为φ48*3.5mm，且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。 3、扣件应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。 五、脚手架基础处理 脚手架搭设支架前，必须对既有地基进行处理，因大部分地基为应天大街原有公路沥青路面，

可以满足箱梁施工过程中承载力的要求，故根据现场实际情况地基处理范围分两种：绿化带和承台等开挖过的部位作硬化处理，采取分层回填分层压实予以加固,其上浇筑10~15cmC15 砼。在地面硬化以后，应该加强箱梁施工场地内的排水工作，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。 六、支架的预压

为保证箱梁砼结构的质量，钢管脚手架支撑搭设完毕铺设底模板后必须进行预压处理，以消除支架、支撑方木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响，同时取得支架弹性变形的实际数值，作为梁体立模的抛高预拱值数据设置的参考。在施工箱梁前需进行支架预压和地基压缩试验。预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋(梁跨荷载统一考虑安全系数为1.2)，预压时间视支架地面沉降量定，支架日沉降量不得大于2.0 毫米（不含测

量误差），一般梁跨预压时间为三天。 七、钢管脚手架施工方案 7.1 测量放样

平面测量：首先在硬化地面测设出桥梁各跨的纵轴线和桥墩横轴线，放出设计箱梁中心线。按支架平面布置图及梁底标高测设支架高度，搭设支架，采用测设四角点标高，拉线法调节支架顶托。支架底模铺设后，测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架的变位＋（±前期施工误差的调整量），来控制底模立模。底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和模底标高（底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板）。桥跨堆载预压前，在桥跨底板上布置沉降观测点，按每箱室测设三个横断面；沉降观测点于底板同断面按每2.0m 间距布置、翼板底上共布置四点。在堆载予压前测设断面底模标高和支架底部标高，等载予压的第一天进行两次观测，以后每天观测一次，直至日沉降小于2mm为止，测定地基沉降和支架、模板变形，同时确定地基卸载后的回弹量。根据数据调整底模标高及支架高度。连续梁的线形以梁底标高为控制标准。

7.2 搭设顺序及搭设方法

1）在混凝土（或沥青路面）脚手架地基上弹线，按设计的构架尺寸定出脚手架立杆位置，并在需设立杆的垫层面铺枕木及5 厘米厚通长木垫板，宜顺架体纵向铺设。

2）本工程架体搭设随主体墩身施工后进行，从桥墩（台）一端开始搭设。立好立杆后，及时设置扫地杆和第一步大小横杆，扫地杆距地面25 厘米，脚手架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固定。

3）架体与主体结构拉结牢靠后，随着架体升高，剪刀撑应同步设置。 4）安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。

5）为了便于拆除桥台与墩顶处的模板，可在支座安装完成后，在支座四周铺设一层泡沫塑料，顶面标高比支座上平面高出2~3mm。在拆除底模板时将墩顶处的泡沫塑料剔除，施工时严禁用气焊方法剔除泡沫以免伤及支座。 7.3 技术要求

1)立杆升高采用对接扣件连接，相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一；

2）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜杆等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15 厘米； 3）对接扣件的开口应朝上或朝内；

4）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm；

5）立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏；

6）立杆的垂直偏差应不大于架高的1／300；

7）上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的距离不大于 纵距的三分之一；

8）大横杆布置在立杆的里侧，同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度1/250 且 不大于50mm。

9）安全网应满挂在外排杆件内侧大横杆下方，用26＃铁丝把网眼与杆件绑牢。 10）扣件安装应符合下列规定：

a、扣件规格必须与钢管外径相同；b、螺栓拧紧力矩不应小于50KN.M。

11)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。 7.4 脚手架使用规定

1）严禁上架人员在架面上奔跑、退行；

2）严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；

3）严禁攀援脚手架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离； 4）脚手架上垃圾应及时清除，以减轻自重。 5）脚手架使用中应定期检查下列项目： a 扣件螺栓是否松动；

b 立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求； c 安全防护措施是否符合要求； d 是否超载。 7.5 拆除规定

1)拆除顺序：护栏→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆件； 2）拆除前应先拆除脚手架上杂物及地面障碍物；

3）拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业；

4）拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠； 5）拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。 7.6 脚手架安全措施

1）禁止任意改变构架结构及其尺寸； 2）禁止架体倾斜或连接点松驰；

3）禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业；

4）搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品； 5）禁止随意增加上架的人员和材料，引起超载；

6）禁止在架面上任意采取加高措施，增加荷载或加高部分无可靠固定，防护设施也未相应加高；

7）不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备 8）不得在架上搬运重物；

9）不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工；

10）脚手架长期搁置以后未作检查的情况下不得重新使用；

11）在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；

12）搭拆脚手架时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内； 13）脚手架搭拆时应制止和杜绝违章指挥、违章作业； 14）拆下的杆件以安全方式运下，集中堆码整齐。 7.7 钢管脚手架的防电、避雷措施 7.7.1 防电措施

1）钢管脚手架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。

2）钢管脚手架应作接地处理，每隔25m 左右设一接地极，接地极入土深度为2~2.5m。 3）夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。 7.7.2 避雷措施

1）避雷针：设在架体四角的钢管脚手立杆上，高度不小于1m，可采用直径为25~32mm，壁厚 不小于3mm 的镀锌钢管。

2）接地极：按脚手架连续长度不超过50m 设置一处，埋入地下最高点应在地面以下不浅于50cm，埋接地极时，应将新填土夯实，接地极不得埋在干燥土层中。垂直接地极可用长度为1.5~2.5m，直径为25~50mm 的钢管，壁厚不小于2.5mm。

3）接地线：优先采用直径8mm 以上的圆钢或厚度不小于4mm 的扁钢，接地线之间采用搭接焊或螺栓连接，搭接长度≥5d，应保证接触可靠。接地线与接地极的连接宜采用焊接，焊接点长度应为接地线直径的6 倍或扁钢宽度的2 倍以上。

4）接地线装置宜布置在人们不易走到的地方，同时应注意与其它金属物体或电缆之间保持一定 的距离。

5）接地装置安设完毕后应及时用电阻表测定是否符合要求。 6）雷雨天气，钢管脚手架上的操作人员应立即离开。 7.8 钢管脚手架的维护与管理

1）钢管脚手使用完毕后要及时回收构件、零件，并分类堆放，堆放地点要求场地平坦，排水良好，下设支垫。宜堆放在室内，露天堆放应加以覆盖。

2）钢管要定期防腐，外壁宜每半年涂刷防锈漆一度，内壁宜每2~4 年涂刷防锈漆，每次涂刷两道。

3）扣件及螺栓应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。 4）长钢管搬运时应有防弯曲措施。

5）建立健全管理制度，加强管理，按谁维护，谁管理的原则，减少丢失和损耗。

6）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》 （GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。 7）搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。__

下面为附送毕业论文致谢词范文！不需要的可以编辑删除！谢谢！

毕业论文致谢词

我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的，他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪，论文凝聚着他的血汗，他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响，在此我向他表示衷心的谢意

这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养，他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础，在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬!特别是我的班主任吴廷川老师，虽然他不是我的专业老师，但是在这三年来，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候，“明师之恩，诚为过于天地，重于父母”，对吴老师的感激之情我无法用语言来表达，在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意!

感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心。三年来我们真心相待，和睦共处，不是兄弟胜是兄弟!正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独，马上就要各奔前程了，希望（，请保留此标记。）你们有好的前途，

失败不要灰心，你的背后还有汽修0932班这个大家庭!

最后我要感谢我的父母，你们生我养我，纵有三世也无法回报你们，要离开你们出去工作了，我在心里默默的祝福你们平安健康，我不会让你们失望的，会好好工作回报社会的。 致谢词2

在本次论文设计过程中，感谢我的学校，给了我学习的机会，在学习中，老师从选题指导、论文框架到细节修改，都给予了细致的指导，提出了很多宝贵的意见与建议，老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪。这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才完成的

感谢所有授我以业的老师，没有这些年知识的积淀，我没有这么大的动力和信心完成这篇论文。感恩之余，诚恳地请各位老师对我的论文多加批评指正，使我及时完善论文的不足之处。

谨以此致谢最后，我要向百忙之中抽时间对本文进行审阅的各位老师表示衷心的感谢。

开学自我介绍范文：首先，我想说“荣幸”，因为茫茫人海由不相识

到相识实在是人生一大幸事，更希望能在三年的学习生活中能够与大家成为好同学，好朋友。其次我要说“幸运”，因为在短暂的私下接触我感觉我们班的同学都很优秀，值得我学习的地方很多，我相信我们班一定将是团结、向上、努力请保留此标记。）的班集体。最后我要说“加油”衷心地祝愿我们班的同学也包括我在内通过三年的努力学习最后都能够考入我们自己理想中的大学，为老师争光、为家长争光，更是为了我们自己未来美好生活和个人价值，加油。哦，对了，我的名字叫“***”，希望大家能记住我，因为被别人记住是一件幸福的事！！

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