衡东建材大市场大门模板工程安全备案资料
衡东建材大市场大门工程
建设结构设计
第一部分 工程概况
1、工程主要情况
1-1工程名称：衡东建材大市场大门工程 1-2工程参建单位： 2、设计简介
本工程位于衡东县建材大市场。设计为框架结构。梁面标高：7.8米、10.8米。
3、主要构件尺寸及混凝土等级如下： 柱：（砼等级C30） 部位 柱 柱跨 1000×1500 23468 截面尺寸（主要） 梁：（砼等级C40） 部位 10.8M梁 400×1600 7.8M梁 400×1700 湖南湘建工程有限公司
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截面尺寸（主要梁）
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梁跨 23468 板：（砼等级C30）
部位 7.8板 板跨 120 4500、4600、4700、5268 板厚 6、梁板模板支撑概况
本工程梁板模板支撑在一层地面上。 7、施工要求
7-1确保整个模板支撑体系的稳定性，不仅要保证垂直方向立杆钢管的稳定，还要保证横向钢管的稳定，其主要措施是设地锚、剪刀撑（坚向和水平向），另外就是利用已浇的框架柱进行抱箍来保证浇注混凝土时产生横向的侧移力不发生破坏力。
7-2另外为保证梁板模板支撑整体结构稳定性，板、大小梁模板支撑架步距均为1500，便于纵横向水平杆在同一平面。同时为了保证纵横向水平杆在楼板支撑处贯通，因此楼板模板支撑立杆间距取梁支撑立杆间距倍数。
8、技术保证条件
为了实现建设目的，保证安全施工，公司组织技术人员查阅图纸和规范，结合以往施工经验，设计了本层模板专项施工方案，并进行了相应的计算和验算，计算结果满足规范要求。
为保证方案编制质量，本方案应由本公司质量安全负责人审核批准，经监理单位总监审批后实施。超过一定规模的危险性较大的分部分项工程（本工程跨度大于18M的梁模板支撑工程，具体见梁施工方案）应经专家论证审
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查符合要求后再行实施。
模板支撑搭设前，项目部接受公司质量安全负责人及质安部门的领导和指令，负责对施工班组和使用班组进行技术交底。成立检查监督以及验收的模板支撑搭设管理小组，该小组由项目经理担任组长，项目技术负责人负责组织施工员、安全员以及其他管理人员学习理解本专项方案，由施工员按本专项方案向架子班、木工班以及其他使用人员交底，交底的形式必须采用口头和文字两种形式，且安全员必须参与交底过程。
支撑架由专业作业班组和持证架子工进行搭设，安全员同步进行检查。每搭设一步架，由项目经理组织具体施工人员和安全员、施工员进行检查，搭设完毕后，应组织项目技术人员、监理人员和建设单位项目负责人依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)和《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011进行检查和校正，同时加强使用过程中的监测监控工作。
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第二部分 编制依据
1、《建设工程安全生产管理条例》
2、住房和城乡建设部建质[2009]87号文件《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》
3、《建筑结构荷载规范》、《木结构设计规范》、《建筑施工手册》 4、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 6、建筑施工安全检查评分标准（JGJ59-2011） 7、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）
8、混凝土结构工程施工质量验收规范[GB50204-2002（2011版）] 9、本工程施工组织设计。
10、衡东建材大市场大门工程施工图。 11、湖南省建筑施工安全质量标准化图集。 12、本方案中计算书采用PKPM计算软件。
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第三部分 施工计划
1、施工进度计划 1-1模板支撑放线1天
1-2模板支撑立杆施工3天（含垫块设置、扫地杆、水平杆、剪刀撑） 1-3底模施工1天（含底模顶托、木坊、底模） 1-4侧模施工1天 1-5板模施工1天
1-6模板支撑检查、验收、加固1天 2、材料供应计划
材料供应计划表
序号 1 2 3 4 5 6 材料名称 模板 方木 钢管 扣件 螺杆 力矩扳手 单位 M2 M 吨 个 个 把 规格 18MM 60*80 48×3.0 Φ48 Φ12 备注 3、砼浇注计划
根据施工安排本层砼浇注计划如下：
先浇筑柱砼，等柱砼达到设计强度后，再分层浇筑梁板砼。
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柱：第一次浇注至6.1米高，余下与框架梁一起浇注；
梁、板：400以上梁浇注梁砼时不一次性浇注到位，分两次以上浇灌混凝土（每层厚度400），但必须在混凝土初凝前浇注到位。（柱砼达到设计强度时才能浇灌梁板砼）
第四部分 模板支撑架设计方案
一、施工方案
在进行模板设计计算时，考虑本工程采用商品混凝土，进料方式采用导管向模板内进料，浇筑梁板混凝土时，初凝时间考虑3.0h，外加剂影响修正系数取1.200，混凝土坍落度影响修正系数取1.2。
1、柱模板设计
大断面柱模板体系主要由18mm厚胶合板、内竖向龙骨为60×80mm木方、外水平龙骨φ48×3.0双钢管组成，依柱截面尺寸不同，楞梁根数、对拉螺栓的道数以及柱箍竖向间距将有变化。详见下表：
截面尺寸 柱号 (mm) B方向5根H方向7 1000×1500 根 B方向2根H方向3根 直径12 500 竖楞根数 对拉螺栓直径和道数 (mm) 柱箍与螺栓竖向间距 上表数据均经计算，满足要求。本方案仅提供1000 mm ×1500 mm柱计算书，设计详见施工图。
2、梁模板设计
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2-1梁底模板及支撑体系
梁底模板采用18mm厚胶合板，支撑方式与楼面模板支撑体系相同，采用扣件式钢管支撑体系，在梁底增设承重立杆，立杆顶托内用垂直梁截面的φ48×3.0双钢管托梁，梁下木方沿梁跨度方向间距为200，梁底承重立杆的根数、梁两侧立杆的间距因梁截面尺寸和支撑高度的不同而不同。具体见下表。
承重立杆在梁跨度方截面尺寸(mm) 向的间距(mm) 400×1600 400×1700 600 600 面方向根数 2 2 方向的间距(mm) 800 800 度(mm) 1400 1400 承重立杆在梁截承重立杆在梁截面梁下木枋长上表数据均经计算，满足要求。本方案提供400mm ×1700mm梁计算书，设计详见施工图。
2-2梁侧模板设计
梁侧模板采用18mm厚胶合板、竖向60 mm ×80mm木方内龙骨、水平φ48×3.0双钢管外龙骨以及φ12对拉螺栓组成。内龙骨的水间距、外龙骨的竖向间距以及对拉螺栓的水平与竖向间距（道数）见下表：
梁截面尺寸 （mm） 400×1600 400×1700 内龙骨及对拉螺栓 水平间距（mm） 400 400 外龙骨及对拉螺栓竖向间距 （mm） 离梁底300设一道，以上400设一道，共4道 离梁底300设一道，以上400设一道，共4道 上表数据均经计算，满足要求。本方案提供400mm ×1700mm梁计算书，设计详见施工图。
3、板模板设计
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板厚度120mm，支撑高度7.8m。
本工程楼板模板体系采用18mm厚胶合板、方木与钢管组成，顶托内主楞为φ48×3.0双钢管，间距1.1m/1.2m，次楞采用60 mm ×80mm木方，间距300mm。
模板支撑体系采用扣件钢管式脚手架支撑。钢管采用φ48×3.0钢管，立杆立于地面上，其下设置底座或50mm厚木垫板，顶部设可调支托。支撑架纵距为1.1m，横距为1.2m，步距1.5m。纵横扫地杆离地200mm。在架体外侧周圈及内部纵横向每5跨，由底至顶设置倾角50度的连续竖向剪刀撑，在竖向剪刀撑顶部交点平面设置水平剪刀撑。
具体设计详见施工图。 二、材料
1 采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不齐全的钢管、扣件不得进入施工现场。钢管、扣件进场要组织验收，符合要求方可进场投入使用。
2 搭设模板支架用的钢管（根据施工现场钢管材料，经监理、建设和施工单位共同抽样检测，现场钢管壁厚为3.0，故本方案中所采用的钢管均采用48×3.0钢管进行设计验算）、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。
3 钢管外观质量要求： 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；钢管应进行防锈处理。
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4 扣件外观质量要求：有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；扣件应进行防锈处理。
5 经检验合格的钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
6 施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验等情况。
三、构造要求 1立杆
(1)立杆底部应设置底座或垫板。
(2) 在立柱距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。 (3)当采用在梁底设置立杆的支撑方式时，采用可调托座直接传力，可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。
(4) 立杆顶端设置可调托座时，其调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm。
(5) 本工程立杆接长严禁采用搭接，立杆接长接头必须采用对接扣件连接。并应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；
2 水平杆
(1) 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3。
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(2)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
(3) 每步的纵、横向水平杆应双向拉通。
(4)水平拉杆与柱进行可靠联结（每二步一拉结），形成固结点。 3 剪刀撑
在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为5m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端与地面顶紧，夹角宜在45-60之间。
4 其 它
(1)本支架立柱高度超过5m，按规范要求应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6-9m、竖向间距2-3m与建筑结构设置一个固结点。本工程框架柱已先行施工，达到设计强度，可设置固结点。（立柱可通过水平杆与框架柱进行可靠连接）
(2)板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边构件连接，以抵抗水平荷载的影响。
(3) 模板支架的整体高宽比不应大于5。 四、搭设要求
1 底座、垫板均应准确地放在定位线上；垫板厚度不小于50mm 的木垫板。
2 相邻立杆的对接扣件不得设在同一水平内。
3 扣件规格必须与钢管外径相匹配；螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，
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且不应大于65Nm；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
五、验收管理 (1) 验收程序
模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架的验收。对高大模板支架，施工企业的相关部门应参加验收。
(2) 验收内容
a施工现场模板支撑搭设情况（是否与方案一致、是否符合规范要求） b 材料——技术资料 c参数——专项施工方案
d 构造——专项施工方案和本规程 (3) 扣件力矩检验
安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。
(4) 验收记录
按相关规定填写验收记录表。 六、使用管理
1 作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。脚手架不得与模板支架相连。
2 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。
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3 架体因特殊原因或使用荷载变化而发生改变时，需采取措施（编制补充专项施工方案），重新验收。
4 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，在确保施工人员人身安全的前提下进行加固处理，防止事故危害扩大；混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。
七、支架拆除
1 拆除时间：必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。 2 拆除方法：模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架；多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于二层的模板支架，模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守,严禁非操作人员入内，卸料时应符合下列规定：
a 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；
b 运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。
3 梁、板模板应先拆梁侧模，再拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。
4 拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行拆除作业。
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5 拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板应妥善传递或用绳钩放至地面。
6 严禁作业人员站在悬臂结构边缘撬拆下面的模板。
7 待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈漆或脱模剂，入库备用。
第五部分 施工安全保证措施
第一节 组织保障措施
一、安全管理 1、安全管理目标
1-1、无死亡事故，无重伤事故，全年轻伤不超过3‰。 1-2、无火灾及重大交通责任事故。 1-3、一般事故隐患整改率达95%以上。 1-4、特殊工种全部持证上岗。 2、安全管理制度
2-1、模板架搭设人员必须是经过按现行国家标准《技术作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业工。上岗人员应定期体检，合格者方可持
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证上岗。
2-2、搭设人员必须戴安全帽、穿防滑鞋。
2-3、模板和方条的质量进行检查验收，合格后方准使用。 2-4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。 二、保证体系 1、组织机构
建立工程项目经理部“模板工程施工”工作领导小组，由项目经理任组长，技术负责人、安全员任副组长，施工员、架子班班长、保健员等任组员，明确岗位责任，奖罚兑现。（相关责任人详见附后名单）
2、保证措施
2-1、根据施工组织设计和公司要求，结合工地实际情况，制定工地施工标准，制定奖罚办法。
2-2、项目部和施工管理办公室必须按统一的规定标准，制定安全文明施工标准化管理责任制度，悬挂于办公室内，明确安全生产管理目标，分解和细化后各自的责任，安全责任，责任的考核目标，做到责任明确，奖罚分明，切实检查各项制度的落实情况。
2-3、凡安全防护措施不齐全、存在严重隐患或管理人员盲目指挥，为保证安全万无一失，安全员有权责令其停工，坚持一票否决制。
2-4、浇筑混凝土时，应设专业测量人员对支撑体系的位移情况进行监测。如发现位移数值超过规范允许值，立即撤离施工人员，待整改到位后，方可继续施工。（详见应急救援预案）
安全管理体系、保证体系相关责任人名单
序号 姓 名 职 务 责任项目 湖南湘建工程有限公司 14
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负责安全经费和各种安全设施、警示标志的落1 项目经理 实，并对施工管理人员进行安全考核，并予以奖罚。 负责施工方案及技术措施的审核，并对施工现2 项目技术负责人 场安全情况进行检查。 向操作工人进行方案和技术交底（班前安全教育），并督促木工严格按审核通过施工方案进行施3 施工员 工，发现各种违纪现象应予以制止、或上报项目部及公司 负责施工方案的编制、技术交底及各种检查资4 资料员 料的填写、归档 向操作工人进行方案和技术交底（班前安全教育），并督促木工严格按审核通过施工方案进行施5 安全员 工，发现各种违纪现象应予以制止、或上报项目部及公司 负责向本班人员进行安全教育，并严格按审核6 木工班班长 通过施工方案进行施工
第二节 技术措施
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一、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并做到高挂低用及系牢固。
二、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。 三、模板安装应遵守下列规定：
（1）作业前应认真检查模板、支撑等构件是否符合要求，木模板及支撑材质是否合格。
（2）地面上的支模场地必须平整夯实，并同时排除现场的不安全因素。 （3）工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳练系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
（4）安装与拆除2m以上的模板，应搭设脚手架，并设护防栏杆，防止上下在同一垂直面操作。支设高度在3m以上的模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台。如柱模在6mm以上，应将几个柱模连成整体。
（5）操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在墙顶、梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。
（6）二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。
（7）不得在脚手架上堆放模板等材料。
（8）支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。模板安装过程中，不得间歇、柱头、搭头、立柱顶撑、拉杆等必须安装牢固成整体后，作业人员才允许离开。
（9）模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。
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（10）高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。 （11）遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。
四、模板拆除应遵守下列规定：
（1）模板拆除是必须根据同条件试块或拆模试块，当满足拆模时所需混凝土强度的试压报告，提出申请，经工程技术领导同意，报监理理工程师审批后方可拆模，不得因拆模而影响工程质量。
（2）拆模的顺序和方法。应按照后支先拆、先支后拆的顺序；先拆非承重模板，后拆承重的模板及支撑。已拆活动的模板，必须一次连续拆除完，方可停歇，严禁留下不安全隐患。
（3）拆模作业时，必须设警戒区，严禁下方有人进入。拆模作业人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落。
（4）严禁用吊车直接吊除没有撬松动的模板，吊运大型整体模板时必须拴结牢固，且吊点平衡，吊装、运大钢模时必须用卡环连接，就位后必须拉接牢固方可卸除吊环。
（5）拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。
（6）高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作，不准在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。
（7）装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全
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意识。
（8）拆模必须一次拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。混凝土板的预留孔，应在施工组织设计时就作好技术交底（预设钢筋网架），以免操作人员从孔中坠落。
5、封柱子模板时，不准从顶部往下套。 6、禁止使用木坊作顶撑。
第三节 安全事故的预防、监控措施和应急预案
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一、模板工程安全事故的种类 1、支撑变形、位移 2、支撑坍塌 3、坠落伤人
二、模板工程安全事故的预防
1、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行一下道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行。
2、支设高度在3m以上的柱模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台。低于3m日可使用马凳操作。
3、设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应安装后将洞盖没。混凝土板上拆模后形后形的临边或洞口应按临边、洞口作业的规定进行防护。拆模同处作业，应配置登高用具或搭设支架。
三、监测措施 1、监测控制
采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系水平、垂直位置是否有偏移。
2、监测点设置
观测点主要是立杆的对接头处，扣件滑移，最顶层水平钢管（挠度变形量），顶托梁。
3、监测措施
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混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支架情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。
4、仪器设备配备
名称 电子经纬仪 精密水准仪 自动安平水准仪 红外线水准仪 激光垂直仪 对讲机 检测板手 规格 DT202C DZJ2 数量 1 1 2 1 2 3 1 精度 ±2 千米往返±3 H／40000 5、监测说明
班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：
1）杆件的设置和连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求； 2）连墙件是否松动；
3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 4）施工过程中是否有超载现象； 5）安全防护措施是否符合规范要求； 6）支架与杆件是否有变形现象； 6、监测频率
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在浇筑混凝土过程中应进行24小时连续实时监测，混凝土初凝后至混凝土七天龄期应实施每天一次监测。
1）本工程立柱监测预警值为10mm；
2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。
四、应急计划
（一）应急救援组织机构 1、项目应急救援领导小组
组 长： 副组长： 组 员：
2、项目应急救援组织机构框图 应急救援副总指挥：总工 安 质 部 工程部 物资部 财务部 计划合同 部 办公室 试验室 医 疗 机应急救援副总指挥：专职安全员 应急总指挥：项目经理 木 工 架子班 湖南湘建工程有限公司
混凝电工班 21
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3、项目部应急救援领导小组成员及组织机构各部门任务分工 项目经理：在项目应急救援工作中全面负责,为应急救援总指挥 项目部总工：提供总体技术支持，组织制订应急救援方案并指导实施。 工程：组织本部门人员制定应急救援技术方案和负责现场指导、监督方案的实施运行。
安质：组织本部门人员监督现场抢险人员安全并提供安全技术指导及保障工作。
财务部：资金支持。
机物：保证所需物资、设备的供给、配备、维护和提供服务。 办公室主任：组织本部门人员做好内、外联络和沟通。
计划合同科长：负责在事故发生后保护现场，对在事故救援过程中确需变动，应做好现场记录（照片、录像或绘制草图等）。
当地医疗机构：负责应急救援中受伤人员的现场救护。
各施工队：由各施工队长负责，负责直接参与或配合地方专业抢险队伍参与抢险救援。
（二）应急救援预案启动条件
当有关项目在日常施工生产中突发模板作业中紧急安全事故（状态）时，由项目经理下达指令并运行本应急救援预案，全力挽救企业和员工生命财产安全，减少经济损失。
（三）应急救援资源配备 1、资金的配备
由项目经理批准，项目财务部门必须保证足够的应急救援备用金，以备模板工程中紧急事件发生时，有足够的财力支持应急救援工作顺利落实。
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2、应急救援物资、设备、设施的配备（见下表） 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 名 称 云 梯 物资运输车 挖 掘 机 装 载 机 安 全 帽 安 全 带 扩 音 喇 叭 3、社会资源：
在发生突发性模板工程施工中紧急事故时，充分利用社会资源，根据实际需要与工程所在地地方机构或部门请求支援，如请求119、120、110支援等。
（四）应急计划的实施 1、接警与通知
（1）接警：接警部门为项目部办公室。项目部值班员接到报警后，应迅速弄清和掌握事故发生时间、详细地点、事故性质、事故原因初步判断、简要经过、人员伤亡及被困情况、现场事态控制及发展情况等，并做好记录。
（2）通知：现场值班员立即向项目经理详细报告，项目经理马上决定是否启动应急救援预案及是否向有关应急机构、及业主发出应急救援请求。启动应急救援预案的通知应由项目部办公室通知应急组织机构中各部门负责人。
2、应急通讯联络系统
项目部应急救援联络工作由项目部负责。应急救援联络途径如下： (1)、设项目部应急联络电话：
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数 量 位 置 1架 1辆 1辆 1辆 100顶 2支 项目部 项目部 项目部 项目部 负 责 人 项目部及各施工队 20条 项目部及各施工队 办公室 见 应 急 联 络 应急联络电话 数 部
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项目部是事故报告的指定机构，联系人： 电话：
应急小组在接到报告后及时向总指挥报告，总指挥根据有关法规及时、如实地向负责安全生产监督管理的部门及其他有关部门报告。
项目部应急救援领导小组组长电话： (2)、对外应急求救
衡东县人民医院
急救急诊科：0734-522231
警力求救电话：110；火警支援求救电话：119； 医疗急救求救电话：120； （五）急救与抢险
由当地医疗机构，对事故中的伤员进行急救，最大限度地减少伤亡，争取住院时间，对死亡者进行临时处理。
抢险工作由项目经理总体指挥，项目部总工同项目经理轮流昼夜指挥抢险，各部门各自完成本部门的应急任务，对救援队现场指挥，合理调配备机械设备、设施，充分利用应急物资，确保高效救援，尽快恢复现场，避免扩大事故和财产损失。
（六）现场保护与警戒
事故发生后，安质部和计划合同部应立即派人赶赴事发现场，负责事故/事件现场保护，立即开展收集证据工作，需要移动现场物件时，要做好标志、标记，并绘制现场简图，写出书面材料，妥善保存现场重要痕迹、物证。
根据应急救援需要，由保卫部门在事故与现场周边建立警戒区域，实施交通管制，维护好现场治安秩序，防止无关人员进入事故现场，保障救援队伍、物资运输和人群疏散等迅速进入现场，并避免发生不必要的伤亡。
现场警戒措施包括：危险区边界警戒线为黄黑带，警戒哨佩带臂章，警车鸣警灯和警笛，用扩音喇叭警告，警戒哨人员负责阻止与救援无关的人员进入事故救援现场。
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（七）应急救援人员的安全
应急救援过程中，应对参与应急救援人员（指挥人员）的安全进行周密的考虑和监视。必要时，应有专业抢险人员参与指挥或作业，在应急救援过程中，由安质部指派专人负责对参与应急救援人员的安全进行过程监视，及时发现受伤人员并组织轮换抢救。
六、应急终止与现场恢复
当事态得到有效控制，危险得以消除时，由项目经理下达应急令。由安质、技术等部门验证现场，当隐患消除后解除现场警戒。
警戒解除后，由应急救援队伍负责恢复现场。主要清理临时设施、救援过程中产生的废弃物、恢复现场办公生活基本功能等。由项目部办公室负责组织被疏散人员的回撤和安置。
七、应急预案培训与演练
应急预案的培训由安质部组织实施。培训时间间隔不应超过12个月。培训对象应包括参与应急救援的指挥人员、救援队伍人员、辅助等人员。培训方式采用集中培训。培训地点为项目部会议室。
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第四节 重大危险源识别及控制措施
一、重大危险源辨识
1．模板支架的地基与基础主要包括以下重大危险源要素： (1)回填土没压实或压实不到位
(2)回填土地基上未浇筑砼层或未设置垫板 (3)支架立杆不直接落地
(4)持力层结构不加固直接搭设模板支架
2．模板支架立杆、水平杆排布主要包括以下重大危险源要素： (1)方案中立杆、水平杆排布与实际结构不符。 (2)现场搭设的立杆、水平杆排布与方案不符。 3．梁、板下构造节点主要包括以下重大危险源要素： (1)方案中的结构构件不齐全。 (2)方案中的构造节点不齐全。 (3)构造节点缺乏可操作性。 (4)现场不按方案搭设。
4．模板支架构造措施主要包括以下重大危险源要素： (1)剪刀撑设置缺乏针对性或未设置竖向、水平剪刀撑。 (2)拉结点设置缺乏针对性。
(3)现场施工构造措施不符合方案和规范要求。
5．钢管、扣件、门架、可调托撑等支架搭设材料主要包括以下重大危险源
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要素：
(1)钢管、扣件、可调托撑、门式架进场未检验或检验不合格使用。 (2)扣件拧紧力矩达不到规范40N.m—65N.m的要求。 6．作业人员资质主要包括以下重大危险源要素：
(1)支架搭设人员未按《建筑施工特种作业管理规定》取得特种作业人员上岗证。
7．柱垂直模板主要包括以下重大危险源要素：
(1)柱水平拉结件（对销螺杆）未经计算，设置数量偏少，或构造节点设置不合理。
(2)柱未设置拉结固定或拉结固定点偏少。
8．高宽比较大(3～5)的支模架主要包括以下重大危险源要素： 高宽比较大(3~5)的支模架体系未采取侧向稳固措施。 9.模板支架验收主要包括以下重大危险源要素：
(1)模板工程管理的管理体系及规章制度不健全，模板工程的验收处于无序状态。
(2)验收的程序、内容、方法不符合规范和方案的要求。 10.混凝土浇捣部署主要包括以下重大危险源要素：
(1)混凝土浇筑顺序不合理，造成模板支架偏心受荷，整体稳定性下降。 (2)模板支架高度超过4m，柱与梁板混凝土未分两次浇捣。 11.模板支架使用主要包括以下重大危险源要素：
(1)模板支架超载使用，模板支架上集中堆放钢筋、模板等材料。 (2)模板支架悬挂起重设备，混凝土泵送管支设在模板支架上。
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12.高大模板支架监测主要包括以下重大危险源要素：
(1)高大模板支架未制订监测方案，模板支架搭设、使用过程，支撑体系发生变形，地基发生沉陷未被及时发现。
(2)监测点布置不合理或监测点设置过少，监测频率过少。 二、危险源控制要点与措施 1．专项施工方案编制控制
(1)方案编制人员应有一定的理论基础、较丰富的实践经验及较强的责任心。
(2)方案编制应认真阅读图纸，对结构构件进行合理分类，明确分类后确定计算参数。
(3)根据结构情况及市供应情况，合理确定模板支架类型。
(4)认真研究结构及构件，确定合理的梁板支模构造节点，对于复杂结构，项目部应会同有关人员及搭设人员共同协商确定，增加可操作性。所有有代表性及特殊性的梁板节点均应绘图表示。杜绝概念化和理想化。
(5)应根据计算结果合理确定地基基础处理措旌。必要时应对砼结构承台能力进行验算，当承载力达不到设计要求时，应对结构采取加固措施，并绘制加固图。
(6)对搭设在楼面等建筑结构上的支撑架，应对支撑架体的建筑结构进行承载力验算，当不满足时应采取如在结构梁板下加设支撑等加固措施。 (7)应根据工程实际情况，合理排布立杆和水平杆，结合梁、板节点构造设计情况，所有立杆和水平杆间距必须量化，并绘图表示。杜绝单一指标化。 (8)所有构造措施（剪刀撑、扫地杆、周边拉结等），应在规范规定的基础
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上，结合工程结构的具体情况，针对性量化；构造节点应根据结构构件分布情况区别对待，并绘图表示，杜绝形式化。
(9)所有搭设参数应列表表示，图纸应齐全，包括平面图（立杆间距、步距）剪刀撑位置及布设图，周边拉结位置图、梁（板）下节点大样图，基础节点大样图，周边拉结点大样图，不同架体连接大样图．后浇带支架图，监测点布置图、砼浇筑流向图等。 2．专项施工方案论证控制
(1)高大模板支撑系统专项施工方案，应先由施工单位技术部门组织本单位施工技术、安全、质量等部门的专业技术人员进行审核，经施工单位技术负责人签字后，再按照相关规定组织专家论证。下列人员应参加专家论证会： a)专家组成员：
b)建设单位项目负责人或技术负责人： e)监理单位项目总监理工程师及相关人员：
d)施工单位分管安全的负责人、技术负责人、项目负责人、项目技术负责人、专项方案编制人员、项目专职安全管理人员： e)勘察、设计单位项目技术负责人及相关人员。
(2)专家组成员应当由5名及以上符合相关专业要求的专家组成。本项目参建各方的人员不得以专家身份参加专家论证会。 (3)专家论证的主要内容包括：
a)方案是否依据施工现场的实际施工条件编制，方案、构造、计算是否完整、可行：
b)方案计算书、验算依据是否符合有关标准规范：
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c)安全施工的基本条件是否符合现场实际情况。
(4)施工单位根据专家组的论证报告，对专项施工方案进行修改完善，并经施工单位技术负责人、项目总监理工程师、建设单位项目负责人批准签字后，方可组织实施。
(5)监理单位应编制安全监理实施细则，明确对高大模板支撑系统的重点审核内容、检查方法和频率要求。 3．施工企业管理体系及规章制度控制 (1)施工企业应明确对模板工程的管理体系。
(2)施工企业应制定专项施工方案编制的技术管理制度。 (3)施工企业应制定模板工程的过程检查和验收的规章制度。 4．模板工程的施工控制
(1)模板工程施工前，应按有关规定对项目部管理人员及操作班组进行技术交底，重点是搭设参数，构造措施及现场操作安全措施。 (2)模板支架搭设人员必须持证上岗。
(3)所有进场材料应按有关规定进行进场检验和验收。
(4)项目部应专人负责支模架搭设的过程控制，对地基基础、搭设参数、构造要求等，按照方案及规范规定进行过程检查。
(5)搭设过程中方案与实际情况不符，搭设材料变化，工程设计变更等，需对方案进行调整时，应按原编制程序对方案进行修改，施工现场应按重新审批后的修改方案进行施工，不得擅自修改方案。 5．模板工程的验收控制 (1)验收程序
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支撑系统搭设前，应由项目技术负责人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存记录。
模板支架投入使用前，应由项目部组织验收。项目负责人、项目技术负责人和相关人员，以及监理工程师应参加模板支架验收。高大模板支架施工企业的相关部门应参加验收。
(2)模板支架验收应根据专项施工方案，检查现场实际搭设与方案的符合性。验收内容包括：
1)搭设材料进场验收合格后方可使用，重点检查钢管、扣件、可调托撑： 2)架体基础承载力应满足要求，立柱底部基础应回填夯实，垫木应满足设计要求，底座位置应正确，立杆底部应设纵横向扫地杆：
3)立杆间距应符合要求，特别是超重梁板下立杆，规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载：
4)扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等设置应符合规定，固定可靠：
5)每步水平杆应双向设置，大梁下加设的立杆，梁下单立杆形式不可取，应采用可调顶托，为保证立杆稳定，加双向水平杆：
6)双向交叉梁的节点部位支架，必须均有双向水平杆，形成井字架，必要时梁底增加立杆：
7)立杆上部悬臂不应大于300mm；顶托螺杆伸出长度不应大于200mm; 8)重视扣件扭紧力矩检查，安装后的扣件螺栓扭紧力矩应达到40N.m—65N.m。抽检数量应符合规范要求：
9)立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内： 10)安全网和各种安全防护设施符合要求。
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(3)验收参加人员
项目经理、项目技术负责人和相关人员、施工企业的相关部门、监理工程师应参加模板支架验收。
高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员，项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。 (4)验收记录
1)处理或加固的地基、基础验收记录。
2)承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告复核记录，表面观感、重量等物理指标抽检记录。 3)扣件螺栓的紧固力矩抽查记录。 4)模板支架搭设质量验收记录。 5)模板支架监测监控记录。 5．砼浇捣控制
(1)应按方案要求设置沉降位移观测点，硷浇筑过程中，应定时对支架进行观测，超警戒值或支架有异常现象，应立即采取加固或补救措施，有较大危险时，立即启动应急预案。
(2)应按方案规定的浇捣线路均衡浇捣，严禁砼超高堆置，砼板面堆置高度不宜超过100mm。 6．支模架拆除控制
(1)应合理留设控制模板支架拆除的砼试块，应按规范或方案规定待砼结构
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强度达到相应强度后方可拆模。当预应力砼结构设计有规定时，拆模时间及方法应符合设计要求。
(2)拆模的顺序和方法应符合方案要求。
(3)拆除时，应设置警戒区，设专人巡视。拆除材料严禁直接抛落。 三、应急预案 1．应急领导小组组成
应急领导小组应由项目负责人担任组长，项目技术负责人、项目施工负责人担任副组长，安全员、质量员、架子班长等人员组成。 2．应急材料
现场应备有主要应急材料，如钢丝绳、钢管、手动葫芦、手电筒等。 3．应急措施
1)架体基础出现不均匀变形或沉降过大
架体在搭设或使用过程中基础出现不均匀变形或沉降过大的情况时，应立即停止施工，撤出作业人员，设置警戒线，对架体卸载后进行地基加固。 2)扣件下滑、松裂，立杆倾斜，立杆、水平杆弯曲
支撑架出现异常情况，如扣件下滑、松裂，立杆倾斜，立杆、水平杆弯曲等，必须马上停止施工，作业人员全部疏散到安全地方。根据现场实际情况可采取补设扣件，增加立杆、水平杆、剪刀撑：采用钢丝绳、钢管等与周围稳定结构进行拉结或顶撑：增设缆风绳或抛撑等措施。 3)砼施工过程中，局部板或梁处出现轻微下陷
施工人员应马上通知项目部，及时疏散施工人员，马上卸掉板上的砼，停止施工，再加强底部支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再
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施工，保证高支模的安全。
第六部分 安全管理技术力量配备
1、专职安全员（人证要相符）
专职安全员名单
序号
2、特种作业人员
特种作业人员表
序号 1 2 工种 架子工 电 工
3、技术工人
技术工人情况表
序号 1 工种 木工 人数 15
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姓 名 证号 联系电话 备注 人数 4 1 备注 备注
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第七部分 模板支撑设计计算书
第一节 板模板扣件钢管高支撑架计算书
依据规范:
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 1-2008 计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为7.8m，
立杆的纵距 b=1.10m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方60×80mm，间距300mm，
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管φ48×3.0mm。
模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。
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扣件计算折减系数取1.00。
图 楼板支撑架立面简图
图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.12+0.30)+1.30×4.50=9.824kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.12+0.7×1.30×4.50=8.161kN/m2
由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.30
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采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.100×0.120×1.100+0.300×1.100)=3.279kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(0.000+4.500)×1.100=4.455kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 110.00×1.80×1.80/6 = 59.40cm3； I = 110.00×1.80×1.80×1.80/12 = 53.46cm4； (1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.279+1.30×4.455)×0.300×
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0.300=0.088kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.088×1000×1000/59400=1.474N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.279+1.3×4.455)×0.300=1.751kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1751.0/(2×1100.000×18.000)=0.133N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.279×3004/(100×6000×534600)=0.056mm
面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! (4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 面板的计算宽度为1200.000mm 集中荷载 P = 2.5kN
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9×(25.100×0.120×1.200+0.300×1.200)=3.577kN/m 面板的计算跨度 l = 300.000mm
经计算得到 M = 0.200×0.9×1.30×2.5×0.300+0.080×1.20×3.577×0.300×
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0.300=0.206kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.206×1000×1000/59400=3.475N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.120×0.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.300×0.300=0.090kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.500+0.000)×0.300=1.350kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9×(1.20×0.904+1.20×0.090)=1.073kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9×1.30×1.350=1.579kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.579+1.073)×1.100=2.917kN 2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = 2.918/1.100=2.653kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.65×1.10×1.10=0.321kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.100×2.653=1.751kN 最大支座力 N=1.1×1.100×2.653=3.210kN
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木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = .00cm3； I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.321×106/000.0=5.02N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1751/(2×60×80)=0.547N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)
得到q=0.4kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.4×1100.04/(100×9000.00×2560000.0)=0.385mm
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木方的最大挠度小于1100.0/250,满足要求! (4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算
经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2 考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.9×2.5kN
经计算得到 M = 0.200×1.30×0.9×2.5×1.100+0.080×1.073×1.100×1.100=0.747kN.m
抗弯计算强度 f = M/W =0.747×106/000.0=11.68N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.210kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。
3.21kN 3.21kN 3.21kN 3.21kN 3.21kN 3.21kN 3.21kN 3.21kN 3.21kN 3.21kN 3.21kN 3.21kN 0.08kN/mA120012001200B
托梁计算简图
1.600
1.339
托梁弯矩图(kN.m)
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7.807.795.135.126.476.461.911.3.253.224.584.560.011.351.321.321.350.014.5.583.223.251.1.91
7.797.806.466.475.125.13
托梁剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
1.08kN 1.08kN 1.08kN 1.08kN 1.08kN 1.08kN 1.08kN 1.08kN 1.08kN 0.08kN/m 1.08kN 1.08kN 1.08kNA120012001200B
托梁变形计算受力图
0.082
1.211
托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.600kN.m 经过计算得到最大支座 F= 14.268kN 经过计算得到最大变形 V= 1.211mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =1.600×106/1.05/82.0=169.65N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
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(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.211mm
顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求! 四、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.151×7.800=1.178kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.300×1.100×1.200=0.396kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.120×1.100×1.200=3.976kN
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3) = 4.994kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9×(4.500+0.000)×1.100×1.200=5.346kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.30NQ
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五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 12.94kN i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.50m；
l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；
λ —— 长细比，为1900/16.0=119 <150 长细比验算满足要求! φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458； 经计算得到σ=12943/(0.458×424)=66.667N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
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Wk=uz×us×w0 = 0.250×0.650×1.131=0.184kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m； la —— 立杆迎风面的间距，1.10m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.184×1.100×1.500×1.500/10=0.052kN.m；
Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；
Nw=1.2×4.994+0.9×1.4×5.346+0.9×0.9×1.4×0.052/1.200=12.778kN
经计算得到σ=12778/(0.458×424)+52000/4491=77.303N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 模板支撑架计算满足要求！
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第二节 400*1700梁模板扣件钢管高支撑架计算书
依据规范:
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 1-2008 计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为6.1m，
梁截面 B×D=400mm×1700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方60×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
梁两侧立杆间距 0.80m。 梁底按照均匀布置承重杆2根计算。
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模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。
倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 梁单侧的楼板厚度0.12m，梁单侧的楼板计算长度0.50m。 扣件计算折减系数取1.00。
400007100510016800
图1 梁模板支撑架立面简图
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按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：
由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×1.70+0.50)+1.40×4.50=58.920kN/m2
由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×1.70+0.7×1.40×4.50=62.933kN/m2
由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98
计算中考虑梁单侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 0.9×1.35×25.500×0.120×0.500×0.200=0.372kN。 采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.500×1.700×0.400+0.500×0.400)=15.786kN/m
考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(4.500+0.000)×0.400=1.620kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3； I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4；
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(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.35×15.786+0.98×1.620)×0.200×0.200=0.092kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.092×1000×1000/21600=4.241N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×15.786+1.0×1.620)×0.200=2.748kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2748.0/(2×400.000×18.000)=0.572N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×15.786×2004/(100×6000×
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194400)=0.147mm
面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×1.700×0.200=8.670kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.200×(2×1.700+0.400)/0.400=0.950kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+4.500)×0.400×0.200=0.360kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.35×8.670+1.35×0.950)=11.688kN/m
考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×0.98×0.360=0.318kN
0.37kNA 0.32kN11.69kN/m 800B
木方计算简图
0.000
0.792
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木方弯矩图(kN.m)
2.802.802.432.432.430.090.23
2.562.56
木方剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 0.28kN 9.62kN/mA 800B
变形计算受力图
0.000
1.629
木方变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.801kN N2=2.5kN
经过计算得到最大弯矩 M= 0.791kN.m 经过计算得到最大支座 F= 2.801kN 经过计算得到最大变形 V= 1.629mm 木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
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W = 6.00×8.00×8.00/6 = .00cm3； I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.791×106/000.0=12.36N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×2.800/(2×60×80)=0.875N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =1.629mm
木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! 三、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底横向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kN 2.80kNA 600 600 600B
支撑钢管计算简图
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0.448
0.411
3.553.55 支撑钢管弯矩图(kN.m)
2.052.052.802.800.000.000.750.750.750.752.052.05 3.553.552.802.80
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kNA 600 600 600B
支撑钢管变形计算受力图
0.024
0.400
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.448kN.m 最大变形 vmax=0.400mm 最大支座力 Qmax=9.149kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.448×106/4491.0=99.78N/mm2
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支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底纵向钢管计算
纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。 四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=9.15kN
单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,故采用双扣件,满足抗滑承载力要求!
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：
横杆的最大支座反力 N1=9.149kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.35×0.109×6.100=0.810kN N = 9.149+0.810=9.959kN
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.239cm2；
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W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h —— 最大步距，h=1.50m；
l0 —— 计算长度，取1.500+2×0.200=1.900m；
λ —— 长细比，为1900/16.0=119 <150 长细比验算满足要求! φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458； 经计算得到σ=9959/(0.458×424)=51.296N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
Wk=uz×us×w0 = 0.250×0.650×1.131=0.184kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m； la —— 立杆迎风面的间距，0.80m；
lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；
风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.184×0.800×1.500×1.500/10=0.038kN.m；
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Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14；
Nw=9.149+0.9×1.2×0.666+0.9×0.9×1.4×0.038/0.600=10.030kN 经计算得到σ=10030/(0.458×424)+38000/4491=60.015N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 模板支撑架计算满足要求！
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第三节 400*1700梁侧模板计算书
一、梁侧模板基本参数
计算断面宽度400mm，高度1700mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距300mm，内龙骨采用60×80mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距300+400+400+400mm，断面跨度方向间距300mm，直径12mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
400mm1700mm
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300400400400
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模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.600m；
β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=38.250kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×38.250=34.425kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×2.000=1.800kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。
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面板的计算宽度取1.58m。
荷载计算值 q = 1.2×34.425×1.580+1.40×1.800×1.580=69.251kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 158.00×1.80×1.80/6 = 85.32cm3； I = 158.00×1.80×1.80×1.80/12 = 76.79cm4；
69.25kN/mA 300 300 300B
计算简图
0.623
0.499
弯矩图(kN.m)
12.478.3110.39
12.4710.398.31
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：54.39kN/mA 300 300 300B
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变形计算受力图
0.051
0.8
变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=8.310kN N2=22.853kN N3=22.853kN N4=8.310kN 最大弯矩 M = 0.623kN.m 最大变形 V = 0.8mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.623×1000×1000/85320=7.302N/mm2
面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算
截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×12465.0/(2×1580.000×18.000)=0.657N/mm2
截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
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(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.8mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.30×34.43+1.4×0.30×1.80=13.149kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.30×34.43=10.328kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。
13.15kN/mA 300 400 400 400 80B
内龙骨计算简图
0.592
0.132
内龙骨弯矩图(kN.m)
3.972.170.001.293.121.050.002.14
3.943.09
内龙骨剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
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10.33kN/mA 300 400 400 400 80B
内龙骨变形计算受力图
0.087
0.423
内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.591kN.m 经过计算得到最大支座 F= 7.915kN 经过计算得到最大变形 V= 0.423mm 内龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = .00cm3； I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.591×106/000.0=9.23N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3970/(2×60×80)=1.241N/mm2湖南湘建工程有限公司
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截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.423mm
内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求! 五、梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
7.92kN 7.92kN 7.92kN 7.92kNA 300 300 300B
支撑钢管计算简图
0.000
支撑钢管弯矩图(kN.m)
0.000.000.000.00
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：湖南湘建工程有限公司
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6.22kN 6.22kN 6.22kN 6.22kNA 300 300 300B
支撑钢管变形计算受力图
0.000
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.000kN.m 最大变形 vmax=0.000mm 最大支座力 Qmax=7.915kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.000×106/82.0=0.00N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12
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对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.915 对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！
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第四节 1000*1500框架柱模板支撑计算书
一、柱模板基本参数
柱模板的截面宽度 B=1000mm，B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=1500mm，H方向对拉螺栓3道， 柱模板的计算高度 L = 6100mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱箍采用双钢管48mm×3.0mm。
柱模板竖楞截面宽度60mm，高度80mm。 B方向竖楞5根，H方向竖楞7根。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
10002352352352352402401500240240240240333375375
柱模板支撑计算简图
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二、柱模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中 γc—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；
T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.000m；
β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=38.250kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×38.250=34.425kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×3.000=2.700kN/m2。 三、柱模板面板的计算
面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下
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22.55kN/mA 240 240 240B
面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。
荷载计算值 q = 1.2×34.425×0.500+1.40×2.700×0.500=22.545kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×17.212+1.40×1.350)×0.240×0.240=0.130kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.130×1000×1000/27000=4.810N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
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(2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×17.212+1.4×1.350)×0.240=3.246kN 截面抗剪强度计算值 T=3×3246.0/(2×500.000×18.000)=0.541N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×17.212×2404/(100×6000×243000)=0.265mm
面板的最大挠度小于240.0/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算
竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下
10.82kN/mA 500 500 500B
竖楞木方计算简图
竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.240m。
荷载计算值 q = 1.2×34.425×0.240+1.40×2.700×0.240=10.822kN/m
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按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.411/0.500=10.822kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×10.822×0.50×0.50=0.271kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.500×10.822=3.246kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.500×10.822=5.952kN 截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = .00cm3； I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4； (1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.271×106/000.0=4.23N/mm2 抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×3246/(2×60×80)=1.015N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求!
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(3)挠度计算
最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.677×8.262×500.04/(100×9000.00×2560000.0)=0.152mm
最大挠度小于500.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (1.2×34.43+1.40×2.70)×0.235 × 0.500 = 5.30kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。
2.65kN 5.30kN 5.30kN 5.30kN 2.65kNA 443 333 443B
支撑钢管计算简图
0.328
0.2
支撑钢管弯矩图(kN.m)
6.066.061.1.2.652.650.760.760.760.762.652.651.1. 6.066.06
支撑钢管剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：湖南湘建工程有限公司
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2.02kN 4.04kN 4.04kN 4.04kN 2.02kNA 443 333 443B
支撑钢管变形计算受力图
0.011
0.073
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.328kN.m 最大变形 vmax=0.073mm 最大支座力 Qmax=8.708kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.328×106/82.0=36.52N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于443.3/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12
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对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.708 B方向对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算
竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：
P = (1.2×34.43+1.40×2.70)×0.240 × 0.500 = 5.41kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。
2.71kN 5.41kN 5.41kN 5.41kN 5.41kN 5.41kN 2.71kNA 485 375 375 485B
支撑钢管计算简图
0.4710.297
支撑钢管弯矩图(kN.m)
4.504.505.995.992.122.120.910.910.580.580.580.580.910.912.122.12 5.995.994.504.50
支撑钢管剪力图(kN)
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变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
2.07kN 4.13kN 4.13kN 4.13kN 4.13kN 4.13kN 2.07kNA 485 375 375 485B
支撑钢管变形计算受力图
0.005
0.101
支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.470kN.m 最大变形 vmax=0.101mm 最大支座力 Qmax=10.490kN
抗弯计算强度 f = M/W =0.470×106/82.0=52.33N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于485.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
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对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.490 H方向对拉螺栓强度验算满足要求! 大断面柱模板支撑计算满足要求！
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