焊条电弧焊工艺参数对15CrMo钢HAZ组织和性能的影响

题目：焊条电弧焊工艺参数对15CrMo

钢HAZ组织和性能的影响

院（部）：专班姓学

业：级：名：号：

材料科学与工程学院材料成型及控制工程成型051

指导教师：完成日期：

2009年6月11日

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目

摘要····························································ⅢABSTRACT···························································Ⅳ1前言

录

1.1耐热钢的定义、分类及应用········································11.2我国耐热钢的发展·················································21.315CrMo钢焊接的基本要求··········································31.415CrMo钢的焊接性分析···········································31.4.115CrMo的化学成分及性能······································31.4.215CrMo钢的焊接性分析·········································41.4.315CrMo钢的裂纹分析···········································6

2焊接试验

2.1焊接方法·························································122.2焊接材料·························································132.3焊前准备·························································14

2.4焊接工艺规范及试板焊接···········································152.4.1焊接工艺参数··················································152.4.2焊接注意事项··················································152.4.3焊接试验内容··················································152.5试验设备及材料···················································152.5.1试验设备······················································152.5.2试验材料和尺寸················································16

I

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3试样制备及金相、硬度分析

3.1金相试样··························································173.2金相组织观察······················································173.3显微硬度测试······················································193.3.1显微硬度测试步骤···············································193.3.2测试数据·······················································203.4金相、硬度分析····················································213.5小结·····························································22

4结论····························································24谢辞·······························································25参考文献·····························································26

II

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摘要

15CrMo钢是一种以Cr-Mo为基多元低、中合金珠光体耐热钢。有时还加入少量的W、Ti、Nb、B等。其中元素Cr能形成致密的Cr2O3氧化膜，Mo是弱碳化物元素，可以优先溶入固溶体，强化固溶体，工作温度可高达600℃。所以，珠光体耐热钢中具有很好的抗氧化性和热强性，被广泛用于制造石线及锅炉、高压蒸汽管道、蒸汽动力发电设备和其他工业部门。据资料介绍，因选择焊接工艺和焊接材料不当，珠光体耐热钢热影响区会产生硬化、冷裂纹、热裂纹、软化以及焊后热处理或高温长期使用中的再热裂纹等缺陷。本文通过采用焊条电弧焊，选择不同的焊接电流、预热温度、焊接层数等工艺参数，观察测试HAZ的组织和性能。实践证明，选择保证焊缝性能同母材匹配的焊接材料、正确选择预热温度和焊后热处理，即可避免各种缺陷的产生。

关键词：珠光体耐热钢；15CrMo钢；焊条电弧焊；焊接工艺参数；预热温度

III

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InfluenceofAlectrodeArcWeldingonthePerformanceof

15CrMoinHAZ

ABSTRACT

15CrMosteelisaCr-Mo-basedmulti-low，medium-alloypearliticheat-resistantsteel.SometimesitneedsaddingasmallamountofW,Ti,Nb,Bandsoon．TheelementCrcanformdenseCr2O3oxidefilm；Mo,aweakcarbideelements,canmergeintosolidsolution,inordertoenhancetheintensity,soit’sworkingtemperaturecanbeashighas600℃.Therefore,thepearliteheat-resistantsteelwithgoodoxidationresistanceandthermalstrong,iswidelyusedinthemanufactureofoilpipelinesandboilers,highpressuresteampiping,steampowergenerationequipmentandotherindustrialsectors.Accordingtotheinformation,becauseoftheimproperchoiceofweldingprocessesandweldingmaterials,theheataffectedzoneofpearliteheat-resistantsteelcouldbreakoutvariousdefects,suchashardening,coldcracking,hotcracking,softening,andpost-weldheattreatmentorlong-termuseofhightemperaturereheaterofdefects.Inthispaper,itusearcweldingelectrodes,chooseadifferentweldingcurrent,preheatingtemperature,weldingprocessparametersandthenobserveandtesttheperformanceoftheorganizationofHAZ.Practicehasprovedthatselectingcorrectmaterialstoensuretheperformanceofweldtmatchingwiththeweldingmaterial,choosingpreheatingtemperatureandpost-weldheattreatmentproperlycanpreventtheemergenceofvariousdefects.

Keywords：pearliteheat-resistantsteel;15CrMosteel;electrodearcwelding;

weldingparameters;preheatingtemperature

IV

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1前言

1.1耐热钢的定义、分类及应用

在高温条件下，具有抗氧化性和足够的高温强度以及良好的耐热性能的钢称作耐热钢。耐热钢包括抗氧化钢和热强钢两类。抗氧化钢又简称不起皮钢，一般要求较好的化学稳定性，但承受的载荷较低。热强钢则要求较高的高温强度和相应的抗氧化性。耐热钢常用于制造锅炉、汽轮机、动力机械、工业炉和航空、石油化工等工业部门中在高温下工作的零部件。这些部件除要求高温强度和抗高温氧化腐蚀外，根据用途不同还要求有足够的韧性、良好的可加工性和焊接性，以及一定的组织稳定性。中国自1952年开始生产耐热钢。以后研制出一些新型的低合金热强钢，从而使珠光体热强钢的工作温度提高到600～620℃；此外，还发展出一些新的低铬镍抗氧化钢种。耐热钢的分类有以下几种：

（1）珠光体耐热钢

珠光体钢耐热钢中合金元素以铬、钼为主，质量分数总量一般不超过5%。其组织除珠光体、铁素体外,还有贝氏体。这类钢在500～600℃有良好的高温强度及工艺性能，价格较低，广泛用于制作600℃以下的耐热部件。如锅炉钢管、汽轮机叶轮、转子、紧固件及高压容器、管道等。典型钢种有：16Mo、15CrMo、12Cr1MoV、12Cr2MoWVTiB、10Cr2Mo1以及25Cr2Mo1V、20Cr3MoWV等。

（2）马氏体耐热钢

马氏体钢中含铬的质量分数一般为7～13%，在650℃以下有较高的高温强度、抗氧化性和耐水汽腐蚀的能力，但焊接性较差。含铬12%左右的1Cr13、2Cr13,以及在此基础上发展出来的钢号如1Cr11MoV、1Cr12WMoV、2Cr12WMoNbVB等，通常用来制作汽轮机叶片、轮盘、轴、紧固件等。此外，作为制造内燃机排气阀用的4Cr9Si2,4Cr10Si2Mo等也属于马氏体耐热钢。

（3）铁素体耐热钢

铁素体钢中含有较多的铬、铝、硅等元素，形成单相铁素体组织，有良好的抗氧化性和耐高温气体腐蚀的能力，但高温强度较低，室温脆性较大，焊接性较差。如1Cr13SiAl，1Cr25Si2等。一般用于制作承受载荷较低而要求有高温抗氧化性的部件。

（4）奥氏体耐热钢

奥氏体钢中含有较多的镍、锰、氮等奥氏体形成元素，在600℃以上时，有较好

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的高温强度和组织稳定性，焊接性能良好。通常用作在600℃以上工作的热强材料。典型钢种有1Cr18Ni9Ti，1Cr23Ni13，1Cr25Ni20Si2，2Cr20Mn9Ni2Si2N，4Cr14Ni14W2Mo等[1]。

尤其指出的是，本课题研究的材料15CrMo钢是一种铬、钼珠光体耐热钢，它是应用于动力工业、石油化工等部门高温条件下的重要材料。主要用于制造工作温度高于450℃的压力容器、锅炉管道等。它不仅有很好的抗氧化性、热强性，还有比较好的抗硫腐蚀和抗氢腐蚀性能，并且合金元素含量少，具有较好的工艺性能和物理性能，用途很广。

1.2我国耐热钢的发展

近几年来，随着国家经济建设的发展，我国的国民经济持续高速增长，工业，建筑，冶金钢铁，热处理，航天，矿山，玻璃，石油工业，电力等行业相继快速发展。这些行业的发展都离不开钢结构，而且所用的钢都不是一般性质的钢。因为这些都不是一般性质的行业，其设备要求苛刻。性能太差就会严重影响行业的正常运作。工业与石油工业设备，锅炉等都需要一定的高温。所以在这样特殊条件下，对钢的要求就非常严格。一般新产品的诞生都是随着市场需求而产生的。耐热钢就是在这种情况下出现的。

耐热钢，能在高温的条件下保持良好的性能，能抗高温。大部分的耐热钢都是由合金组成，因为合金比单一金属的稳固性更好更强。我国从50年代就开始生产耐热钢了，从最初的几家企业发展到现在千余家，一些企业也从最初的小规模发展到现在国内知名品牌生产企业。随着科技的发展，为满足石油行业设备以及管道对钢材的抗高温抗腐蚀日趋苛刻，耐热钢需要更新的技术来解决所面临的问题。

很多企业为解决耐热钢所面临的问题，不断引进新的技术，成立专门的研究部门，研究高性能的耐热钢，以满足市场需求。在20世纪30年代，经过专业人士的不断的研究，发现了钼。钼元素对耐热钢的耐热强性有很大的帮助，在碳钢中加入钼，工作温度可以大大的提高。50年代初，我国引进低合金铬钼钢，并开始大量生产，解决了电站锅炉以及石油化工等耐高温的问题。再加上其价格便宜，性能好，被广泛的应用于工业生产和其他行业中。经过不断的开发与研究，引进国外先进的技术，在研究人员的努力下，研制出可在更高温度下使用的低合金热强钢。耐热钢及其制品的发展空间很大，市场也很广阔[2]。

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1.315CrMo钢焊接的基本要求

由于耐热钢广泛应用于石油化工、电力等行业，常用来制造蒸汽导管、石道等特殊部件，因此其对焊缝组织致密性、组织连续性、焊缝缺陷等提出了更高的要求，现列如下：

（1）接头的等强性

15CrMo钢焊接接头不仅应具有与母材金属基本相等的室温和高温和高温短时强度，而且适应具有与母材金属相当的高温持久强度。（2）足够的抗氧化性

15CrMo钢焊接接头应具有与母材金属基本相同的抗氢性和高温抗氧化性。为此，焊缝金属的合金成分和含量与母材基本相等。（3）组织的稳定性

15CrMo钢焊接接头在制造过程中，尤其是厚壁接头将经受长时间的多次热处理，在运行过程中将经受长期的高温高压作用。在这些长时的热作用过程中，接头各区不应产生降低高温持久强度的组织变化，以及由此引起的脆变和软化。（4）抗脆断性

由于15CrMo钢长用来制造压力容器和管道，在设备受压检修后，都要经历冷启动过程。因此15CrMo钢焊接接头亦应具有足够的抗脆断性[3]。1.415CrMo钢的焊接性分析

金属焊接性是金属材料对焊接加工的适应性。主要是指在一定的焊接工艺条件下，获得优质焊接接头的难易程度金属焊接性分为工艺焊接性和使用焊接工艺焊接性是指特定的材料在指定工艺条件下形成优质焊接接头的能力；使用焊接性是指形成的接头适应使用要求的程度，两者都是材料在焊接过程中力学和冶金行为发展变化的结果。随着新的焊接方法的不断涌现，材料制造工艺的不断完善和新材料的出现，以及生产应用对结构越来越高的性能要求，有关金属焊接性的研究日趋显出其重要的地位。钢材的焊接性主要取决于它的化学成分，随钢材强度级别的提高，其焊接性变差。焊接性变差一般表现在两个方面：一是焊接过程中焊缝熔敷金属的各种冶金缺陷；二是焊接过程中材料性能的变化[4]。1.4.115CrMo钢的化学成分及性能

珠光体耐热钢的含Cr量一般为0.5%～9%，含Mo量一般为0.5%或1%。随着Co、Mo的增加，钢的抗氧化性、高温强度和抗硫化物腐蚀性能也都增加。在Co-Mo钢中

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加入少量的W、Ti、Nb等元素后，可进一步提高钢的热强性。

15CrMo钢属Cr-Mo合金系统，为低碳珠光体热强钢，其国标成分和试验中试板成分见下表1.1。

表1.115CrMo钢的成分

名称15CrMo（国标）

C0.12～0.18

Si0.17～0.37

Mn0.40～0.70

Cr0.8～1.1

Mo0.40～0.55

S≤0.04

(质量分数)%

P≤0.04

合金元素Cr能形成致密的氧化膜，提高钢的抗氧化性能。当钢中Cr＜1.5%时，随Cr的增加钢的蠕变强度；Cr≥1.5%后，钢的蠕变强度随含铬量的增加而降低。Mo是耐热钢中的强化元素，弱碳化物元素，Mo优先溶入固溶体，强化固溶体。Mo的熔点高达2625℃，固溶后可提高钢的再结晶温度，有效地提高钢的高温强度和抗蠕变能力。Mo可以减小钢材的热脆性，还可以提高钢材的抗腐蚀能力。

钢中的V能形成细小弥散的碳化物和氮化物，分布在晶内和晶界，阻碍碳化物聚集长大，提高蠕变强度。V与C的亲和力比Cr和Mo高，否则V的碳化物高温下聚集长大，造成Cr和Mo的固溶强化作用。钢中W的作用和Mo相似，能强化固溶体，提高结晶温度，增加回火稳定性，提高蠕变强度。钢中Nb和Ti都是碳化物形成元素，可以析出细小弥散的金属间化合物，提高钢材的高温强度、抗晶间腐蚀和抗高温氧化能力，并可显著提高蠕变强度，改善钢的焊接性。钢中加入B和稀土元素，可净化晶界，提高晶界强度，组织晶粒长大，提高钢的蠕变强度和高温持久强度等[5][6]。表1.2是15CrMo钢的室温力学性能。

表1.215CrMo钢的室温力学性能

力学性能

钢号

热处理状态

取样位置

屈服强度σs/MPa

930～960℃正火

15CrMo

+680～730℃回火

纵向

230

450

20

49

横向

240

抗拉强度σb/MPa450

伸长率δ5（%）21

冲击吸收功AKV/J·cm-2

59

1.4.215CrMo钢的焊接性分析

珠光体耐热钢的焊接性与低碳调质钢相近，焊接中存在的主要问题是冷裂纹、焊接热影响区的硬化、软化以及焊后热处理或高温长时间使用中的消除应力裂纹（SR裂

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纹）。如果焊接材料选择不当，焊缝中还有可能产生热裂纹。（1）15CrMo钢的裂纹敏感性分析

碳当量法(Calculationofcarbonequivalents)是把钢中包括碳在内的合金元素对淬硬、冷裂和脆化的影响折合成碳的相当含量，用以进行焊接性分析的间接试验方法。碳当量越高，则材料的冷裂敏感性越大，焊接性越差。该试验中所用的15CrMo钢材是由济南钢铁股份有限公司购进，其厚度为10mm，主要化学成分见下表1.3所示：

表1.3本试验所用15CrMo钢的成分(质量分数)

元素15CrMo(试板)

C0.14

Si0.28

Mn0.51

Cr0.95

Mo0.45

S0.003

（%）

P0.032

1）焊接热裂纹敏感性分析

依据热裂纹敏感性计算公式见公式1.1，有：

SiNi+)

25100*103

HCS=

3Mn+Cr+Mo+V

0.28

0.94*（0.03+0.32+）25HCS=*103

3*0.51+0.95+0.45

C(S+P+=2.2≤4

（1.1）

当HCS≤4时，一般不会产生热裂纹。HCS越大的金属材料，其热裂纹敏感性分析越高。该公式适用于一般低合金钢，包括低温钢和珠光体耐热钢。

根据RaileyN.(1977式)经验公式，对于含碳的质量分数为0.08～0.23的钢，其热裂纹敏感性UCS计算公式如下式1.2：

UCS=230C+75P+45Nb-5.4Mn-1

裂纹敏感值为0。15CrMo钢的UCS值为：

UCS=230*0.14+75*0.032-123*0.28-5.4*0.51-1=-6.1<0有上可以看出，15CrMo钢的热裂纹可能性比较小。2）焊接冷裂纹敏感性分析①

国际焊接学会（ⅡW）推荐公式如下公式1.3，有：

(1.2)

MnCr+Mo+VCu+Ni++(%)65150.510.95+0.45

CE=0.14++=0.505

65CE=C+

5

（1.3）

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使用国际焊接学会（ⅡW）推荐的碳当量公式时，对于板厚δ<20mm的钢材，当CE<0.4%时，淬硬倾向不大，焊接性良好，焊前不需要预热；CE=0.4%～0.6%时，尤其CE>0.5时，钢材易淬硬，表明焊接性变差，焊接时需预热才能防止裂纹，随板厚增大到预热温度要相应提高。如上计算，本试验试板的CE>0.5%，淬硬倾向大。

②

美国焊接学会提出的公式如式1.4:

MnSiNiCrMoCuP+++++(+)（1.4）62415541320.510.2800.950.4500.032

Ceq=0.14++++++(+)=0.56

6241554132Ceq=C+

使用美国焊接学会（AWS）推荐的碳当量公式时，应根据计算出来的某钢种的碳当量再结合焊件的厚度查找相应图表。结合本实验结果，可查得相应结果为：淬硬性大。

③

日本的JIS和WES推荐计算公式如下式1.5：

MnSiNiCrMoV+++++624405414

0.510.2800.950.450

Ceq(JIS)=0.14++++++=0.55

624405414Ceq(JIS)=c+

（1.5）

使用日本工业标准（JIS）推荐的碳当量公式时，当板厚δ<25mm和采用焊条电弧焊时，对于强度级别为500MPa的钢材，碳当量界限为0.46%，高于此界限，表明淬硬倾向大，而上式计算结果Ceq>0.46%。3）焊接再热裂纹敏感性分析

预测低合金结构钢时，根据合金元素对消除应力裂纹敏感性的影响，可采用消除应力裂纹敏感性指数法进行评定。其中ΔG法公式见如下公式1.6：

ΔG=Cr+3.3Mo+8.1V-2+10C(%)

ΔG=0.95+3.3*0.45+8.1*0-2+10*0.14=1.835

当ΔG≥2时，对消除应力裂纹敏感；1.5≤ΔG＜2时，对产生消除应力裂纹较敏感；ΔG＜1.5时，对消除应力裂纹不敏感[2]。本实验上式计算结果表明，该15CrMo钢试板对消除应力裂纹较敏感。1.4.315CrMo钢的裂纹分析（1）热影响区硬化分析

钢的脆硬性能取决于它的碳含量、合金成分及其含量15CrMo钢中的主要合金元素是铬和钼，在焊接过程中，由于热源对热影响区(HAZ)的影响，加之焊后冷却速度较

(1.6)

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快，热影响区就易产生脆硬的马氏体组织，变得硬脆。这将成为接头的薄弱环节。通过控制冷却速度，可以防止热影响区的硬化，通过焊接前预热和采用小线能量，可降低冷却速度及焊接峰值温度防止马氏体出现及晶粒粗大。（2）冷裂纹分析1)

冷裂纹的特征

对于15CrMo钢，冷裂纹主要发生在具有缺口效应的焊接热影响区。冷裂纹的断裂行径，有时沿晶界扩展，有时也穿晶。冷裂纹可以在焊后立即出现，也有时要经过一段时间才开始少量出现，随着时间增长逐渐增多和扩展。大量的生产实践和理论研究证明，钢材的淬硬倾向、焊接接头含氢量及其分布以及焊接接头所承受的拘束应力状态是造成冷裂纹的原因。

2)①

冷裂纹产生机理淬硬倾向

钢的脆硬倾向主要取决于自身的化学成分，其次是结构的厚度、

焊接工艺和冷却条件。对于15CrMo钢，因为Ceq>0.5%，在焊接条件下，近缝区的加热温度很高，使奥氏体晶粒发生严重长大，当快速冷却时，粗大的奥氏体将转变为粗大的马氏体。这种马氏体呈片状，而且在片内有平行的孪晶，是一种脆硬的组织，特别是中厚板的焊接，在焊接热循环决定的冷却条件下，形成大量的晶格缺陷，这些缺陷主要是空位和位错在应力和热力不平衡的条件下，空位和位错都会发生移动和聚集，当它们的浓度达到一定的临界值后，就会形成裂纹源。在应力的继续作用下，就会不断地发生扩展而形成宏观的裂纹。

②

焊接接头的含氢量

焊接时，焊接材料中的水分、焊件坡口处的铁锈、油污，

以及环境湿度等都是焊缝中富氢的原因。焊接时，由于电弧高温作用，将有大量的氢分解原子或者离子状态并大量溶解在熔池中，在随后的冷却和凝固过程中，由于溶解度的急剧降低，氢极力逸出，但因冷却太快，使氢来不及逸出而保留在焊缝金属中，使焊缝中的氢处于过饱和状态，使氢极力扩散，当氢的浓度越高，马氏体更加脆化。

③

焊接接头的应力

实验研究证明，在焊接条件下主要存在以下几种应力，一

是不均匀加热及冷却过程中所产生的热应力在焊接时，焊接区由于受热而发生膨胀，因而承受压应力，冷却时由于收缩承受拉应力，一直到焊后将产生不同程度的残余应力。二是金属相变时产生的组织应力奥氏体分解时会引起体积膨胀，而且转变后的组织都具有较小的膨胀系数，这将减轻焊后收缩时产生的拉伸应力结构自身拘束条件所造成的应力，这种应力包括结构的刚度、焊缝位置、焊接顺序、构件自重、负载情况

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以及其他受热部位冷却过程中的收缩等均会使焊接接头承受不同的应力。对于本课题所研究的15CrMo钢试板，由于结构尺寸小，而且不存在拘束应力，在焊接生产过程中，试板各个部分虽不均匀受热，但各部分温差较小，焊后产生较小的残余应力，最后形成冷裂纹可能性也较小。

3)冷裂纹的防止措施

由于淬硬组织，钢中的含氢量和应力值是形成冷裂纹的主要因素。为了获得完好的焊接接头，就必须尽量控制这些因素的影响，从而防止冷裂纹的产生。

①

冶金方面

主要有两个方面：一是尽可能选用低氢的焊接方法和焊接材料；

二是严格控制氢的来源和用微量合金元素改善焊缝的韧性等，以及采用低匹配的焊接材料。

对于15CrMo钢，普遍采用低氢碱性焊材。因为碱性焊材药皮的主要成分是大理石和萤石。焊接时，从大理石中分解出的CO2和CO在电弧气氛中占主导地位，焊缝金属中含氢量比酸性焊材要低的多。同时在焊前应高温烘干，尽量除去焊材中的水分，并贮存在100～150℃的恒温箱中，在使用时放入保温筒内并随用随取，在保温筒内存放时间不得超过4h，否则要按原烘干温度重新烘干，重复烘干不得超过两次。

仅采用低氢焊材和烘干还不能保证获得低氢的焊缝，还要严格控制氢的来源。因此必须彻底去除焊接坡口表面（带坡口的还有坡口两侧20mm范围内）的油污、水分、铁锈及其他杂物。

②

焊接工艺

对于压力容器、锅炉管道等焊接结构，对焊接线能量的控制是严

格的，必须采用合适的线能量。线能量过大，会引起热影响区过热使晶粒粗大，软化区宽度增加，降低接头的抗裂性能，使得焊接结构整体的力学性能下降。线能量过小，由于降低冷却时间t800～500。和t100，使得焊缝热影响区出现淬硬组织，也不利于氢的逸出，焊缝容易产生冷裂纹。

选用适当的焊前预热温度和预热范围。适当的预热温度降低了焊缝冷却速度，可使氢更易从焊缝熔池向大气中扩散，减少焊缝中的扩散氢含量，并且可以降低焊接区的温度梯度和焊缝的冷却速度，减少硬度高马氏体的含量，减小温差应力。预热温度应通过工艺评定来确定。当环境温度低时还应增大预热温度和预热范围。对纵缝应整条焊缝同时预热，不能分段预热。

热处理的主要作用是进一步除氢，继续预热所起的作用，弥补预热的不足，焊后立即施行热处理，使扩散氢有充分的时间逸出，起到了很好的消氢作用，同时还可以

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降低焊缝中的残余应力，减少冷裂纹产生的机率。另外还可以降低预热温度，有利于生产操作。

（3）再热裂纹分析

再热裂纹是焊件在焊接后重新加热(如焊后500～700℃消除应力)处理或者在高温下工作而在焊接热影响区产生的裂纹，一般又称为去应力裂纹。它与再热过程的加热、冷却速度无关。

1）再热裂纹主要特征①

再热裂纹产生的部位均在近缝区的粗晶粒区中，焊缝、热影响区的细晶区和

母材均不产生再热裂纹。裂纹沿熔合线方向在奥氏体粗晶晶界发展，终止于细晶区。裂纹并不一定是连续的，并且具有晶间开裂的特征。

②

焊接再热裂纹的产生必须存在较大的残余应力和应变，并且有不同程度的应

力集中，二者必须同时存在如焊缝向母材过渡不平滑、余高过大、有咬边、焊瘤、未焊透、边缘未熔合等都有可能促使再热裂纹的发生。

③

焊后不会自行发生，只是在焊后消除应力处理及焊后高温使用中产生，并与

加热温度与加热时间有密切关系。且存在一个宜于产生再热裂纹的敏感温度范围对于15CrMo钢，产生裂纹的再加热温度范围一般在500～700℃，600℃附近最为敏感。

④

含有一定沉淀强化元素的金属材料才具有产生再热裂纹的敏感性。

2）再热裂纹产生机理

根据高温金相显微镜及扫描电镜的观察，认为再热裂纹是由晶界滑移，导致微裂形成而发生和扩展的，即在焊后热处理过程中，残余应力松弛时，粗晶区应力集中处的某些晶界塑性变形量超过了该处的塑性变形能力，就会产生再热裂纹，即在理论上产生再热裂纹的条件可用下式1.7表达：

e式中

e——局部晶界的实际塑性变形量；ec——局部晶界的塑性变形能量。

因此，在钢的热处理过程中，当应力集中部位晶界的实际塑性变形量大于该处产生裂纹的临界塑性变形量时，就会形成再热裂纹。实际塑性变形与焊接接头的拘束度、残余应力的大小以及晶粒的大小有关，而晶界杂质的偏析，晶内沉淀强化必然影响到产生裂纹的临界变形值，也就影响到再热裂纹的产生。

3）再热裂纹的影响因素和防止措施

9

(1.7)

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热影响区高位蠕变引起的高温蠕变变形的能力是产生再热裂纹与否的关键。因此，我们从冶金角度（控制钢材合金元素、残余元素或者微量元素）和从力学角度考虑降低残余应力、应力集中，或者从工艺因素出发增大焊接热输入量、提高预热温度、施行后热等出发来提高蠕变塑性变形能力。

①

冶金方面

化学成分是影响再热裂纹产生的主要因素，它不仅影响脆性温度

区间的大小以及合金在脆性温度区间的塑性，还影响合金在脆性温度区内的变形增长率。

S、P:在钢中是增大再热裂纹倾向的元素，它使合金的结晶温度区间增大，在钢中易形成多种低熔点共晶，因此焊接中应控制S≤0.03%，P≤0.04%

C是影响再热裂纹的主要因素。它本身影响合金结晶温度区间，而且它的存在加剧了S、P的有害作用。

Mn具有脱S作用，形成的FeS和MnS共同作用可改善硫化物的存在形态，使FeS由薄膜片状分布变为球状分布，从而提高了焊缝金属的抗裂性。

Si是铁素体化元素，少量的硅可减小结晶裂纹。但当含Si>0.4%时，易形成低熔点的硅酸盐杂质，从而增加了结晶裂纹的倾向。

Cr:对于15CrMo钢，随着Cr的含量增加，裂纹倾向逐渐减少。

Mo能够降低蠕变塑性，增加裂纹。其作用是通过对相变特性的影响及碳化钼的析出而实现的。因此，随着Mo的含量增加，提高了再热裂纹的敏感性，应严格控制Mo的含量。

焊接热影响区粗晶区的晶粒大小对再热裂纹的敏感性有较大的影响。晶粒度越大，裂纹敏感性大；晶粒度越小，晶界所占的面积就大，在其他条件均相同的情况下，晶界所承受的蠕变变形量相对大，产生再热裂纹的倾向也就相应变小。另外，钢中的杂质越多，也会降低晶界开裂所需的应力，再热裂纹也越大。

②

工艺方面

首先要选择塑性和韧性好的焊接材料。消除应力热处理过程中，

塑性变形首先发生在焊接接头中残余应力水平高同时强度级别又较低的部位，由于热影响区粗晶区很狭小，不足以抵偿消除应力的变形要求而发生开裂。如果消除应力所要求发生的塑性变形集中到体积比热影响区大得多而塑性又十分良好的焊缝金属中去，则就可以防止再热裂纹的产生。近年来的许多试验表明，适当降低在SR温度区间焊缝的强度，提高它的塑性和韧性，从而可以缓和焊接接头的受力状态，降低再热裂纹的敏感性。其次要选择合理的焊接规范参数。焊接规范参数主要体现在焊接热输入

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量上，焊接线能量对再热裂纹的影响有两个方面，一是大的线能量可以有利于降低拘束应力，降低粗晶区的硬度，使得晶内的沉淀增多，减弱焊后加热时析出的强化程度，有利于减少再热裂纹的倾向。二是大的焊接线能量可使过热区过热程度大，晶粒更加粗大，晶界结合力更加脆弱，从而增加了再热裂纹的倾向。因此，我们必须从多个方面来分析，要避免焊件快速冷却，以防止产生硬而脆的马氏体和可能出现的裂纹同时也要避免焊件冷却太慢，以防止出现低塑性的热影响区组织。

焊前预热及焊后热处理。为防止再热裂纹的产生，焊前预热降低残余应力、形成对裂纹不敏感的组织等是十分有效的。日本焊接专家认为，预热可以提高热影响区粗晶区的强度。珠光体耐热钢焊前预热，在很大程度上可以防止再热裂纹的产生试验表明，珠光体耐热钢焊后进行150～200℃的后热处理，可以有效地消除焊缝中地扩散氢，从而减少焊缝中残存的空穴，有利于防止再热裂纹的产生。同时焊后热处理可以使得焊缝晶界的有害杂质S、P等进一步弥散，减少因S、P等杂质偏析而导致的再热裂纹。焊后在不太高的温度下进行等温处理，可以产生类似预热的效果，这样还可以降低焊前的预热温度[7][8]。

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2焊接试验

2.1焊接方法（1）埋弧自动焊

埋弧焊由于熔敷效率高，焊缝质量好，在压力容器、管道、重型机械、钢结构、大型铸件以及汽轮机转子的焊接中都得到了广泛应用。目前，已能提供与各种耐热钢匹配的焊丝和焊剂。其中包括用于特种厚壁容器且要求抗回火脆性的高纯度焊丝及烧结焊剂。

（2）焊条电弧焊

焊条电弧焊由于具有机动、灵活，能做全位置焊的特点，在低合金耐热钢结构的焊接中应用广泛。各种低合金耐热钢焊条已纳入国家标准。焊条的品种，规格和质量，除了个别耐热钢种外，均已能满足工业生产的需要。为确保焊缝金属的韧性，降低裂纹倾向，低合金耐热钢的焊条电弧焊大都采用低氢型碱性焊条，但对于合金含量较低的让薄板，为改善工艺适应性，亦可采用高纤维素或高氧化钛酸性焊条。对低合金耐热钢而言，焊条电弧焊的缺点是创造低氢焊条条件较困难，焊接工艺较复杂，且效率低，焊条利用率不高，势必逐渐被低氢，高效的焊接方法，如熔化极保护焊所取代。（3）钨极氩弧焊

钨极氩弧焊具有低氢，工艺适应性强，易于实现单面焊双面成行的特点，多半用于低合金耐热钢管道的封底层焊或小直径薄壁管的焊接。这种方法的另一个优点是可采用抗回火脆性能力较强的低硅焊丝，提高焊缝金属的纯度，这对于要求高韧性地让焊接结构具有重要的意义。钨极氩弧焊的固有缺点是效率低，曾一度其适用范围。最近已开发成功热丝钨极氩弧焊并经受多年生产实践考验，其溶敷效率接近相同直径焊丝的熔化极气体保护焊。（4）熔化极气体保护焊

熔化极气体保护焊是一种高效，优质，低成本焊接方法。目前已能提供品种、规格齐全，质量符合标准要求的低合金耐热钢实心焊丝。熔化极气体保护焊还具有较高的工艺适应性，可采用直径0.8mm、1.0mm的细焊丝实现低电流短路过渡焊接，已完成薄板接头和根部焊道。也可采用1.2mm以上的粗丝实现高熔敷效率的喷射过渡焊接，已完成厚壁接头焊接，其应用范围正在不断扩大。

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（5）电渣焊

电渣焊是一种焊接效率相当高的焊接方法。可采用单丝，多丝，熔嘴和板极，一次行程完成可达40mm以上的厚壁部件。最大焊接厚度可达100mm左右，已在低合金耐热钢厚壁容器的生产中得到稳定的应用。这种方法的另一优点是电渣过程中产生的大量热能对焊接溶池上面的母材起到了良好的预热作用，因此特别适用于空淬性较高的低合金耐热钢。另外，电渣焊过程的热循环曲线比较平缓，焊接区的冷却速度相当缓慢，对焊缝金属中的扩散氢的逸出十分有利。即使是大厚度的耐热钢接头，电渣焊后无需立即作后热处理，大大简化了焊接工艺。

电渣焊的缺点是焊缝金属和高温热影响区的初次晶粒十分粗大。对于一些重要的焊接结构，焊后必须作正火处理或双相热处理，以细化晶粒，提高接头的缺口冲击韧性。

焊条电弧焊、埋弧自动焊、熔化极气体保护焊、电渣焊、钨极氩弧焊、电阻焊等方法均可用于珠光体耐热钢的焊接。但是，常用的焊接方法是焊条电弧焊。埋弧焊和电渣焊也经常应用，气体保护焊和窄间隙焊也正在扩大应用[9]。

通过以上分析以及考虑我们试验室的条件和个人实际操作的能力，我们选用焊条电弧焊。2.2焊接材料

珠光体耐热钢一般是在热处理状态下焊接，焊后大多数要进行高温回火处理。为了保证焊缝金属性能与母材匹配，焊缝应具有一定的合金元素，力求成分与母材相近，保证焊缝的热强性。为了防止焊缝有较大的热烈倾向，焊缝中碳的质量分数要求比母材低一些（一般不希望低于0.07%）。实践中，若焊接材料选择合适，焊缝的性能是可以和母材匹配的。

珠光体耐热钢焊接材料的选择原则是：焊缝金属的合金及使用温度下的强度性能应与母材相应的指标一致，或应达到产品技术条件提出的最低性能指标。焊件如焊后需经退火、正火或热成形等热处理或加工，应选择合金成分或强度级别较高的焊接材料。

本课题选用15CrMo钢，选用焊条为E5515-B2（R307）。此焊条熔敷金属成分见表2.1，熔敷金属力学性能见表2.2。

[6]

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表2.1焊条E5515-B2的成分

型号E5515-B2

C≤0.12

熔敷金属化学成分（质量分数）%MnSiMo0.50～0.90≤0.500.4～0.70

Cr

0.8～1.50

药皮类型低氢钾

电源种类直流反接

表2.2焊条E5515-B2的力学性能[10]

试验项目保证值一般值

Rm(MPa)≥540580～650

ReL(MPa)≥440≥450

δ5/%

≥1720～25

AKV(J)常温≥47常温85～145

2.3焊前准备（1）

焊前清理

为保证焊缝中各种缺陷，焊接前应将焊件上的油污、铁锈和水分清除干净，否则会对接头金属性能产生一定的影响。（2）

焊材的烘干与保存

考虑到焊条中水分对于焊缝氢致裂纹形成的影响，必须制定严格的焊条烘干与保存制度。E5515-B2的相关制度列表如下：

表2.3

焊条牌号R307

烘干温度/℃350～400

E5515-B2的烘干与保存

烘干时间/h1～2

保存温度/℃127～150

（3）预热和焊后热处理

预热是防止珠光体耐热钢焊接冷裂纹的有效措施之一。预热温度主要依据钢的合金成分、接头的拘束度和焊缝金属的潜在氢含量。一般认为母材碳当量大于0.45%、最高硬度大于350HV时，应考虑预热焊接。预热和层间温度已趋于规范化，一般情况下，珠光体耐热钢的预热温度和层间温度应控制在150～350℃。由于焊接试验的试件尺寸小，加上15CrMo钢又有很好的导热性，所以预热温度制订为50℃、150℃、250℃等。

后热去氢处理也是防止冷裂纹的重要措施之一，氢在珠光体中的扩散速度较慢，一般焊后加热到≥250℃，保温一定时间，可以促使氢加速逸出，降低冷裂纹的敏感性。

焊后热处理的目的不仅消除焊接残余应力，而且更重要的是改善组织提高接头的

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综合力学性能，包括提高接头的高温蠕变强度和组织稳定性，降低焊缝及热影响区硬度等。15CrMo钢的焊后热处理温度为670～700℃。由于焊接试验的试件尺寸小，所以未进行焊后热处理组织观察[11]。2.4焊接工艺规范及试板焊接2.4.1焊接工艺参数

焊接工艺参数是保证焊接质量的关键。焊接电流过大线能量也大，容易使试板烧穿，导致粗晶区晶粒过大，焊接电流过小，粗晶区会产生脆硬组织等。电流大小主要根据焊条直径、板厚和焊接位置选择

[12]

，焊接工艺参数见表2.4。

表2.4焊接工艺参数[13]

名称参数

焊条直径/mm

3.2

焊接电流/A90～125

电弧电压/V21～24

焊接速度mm/min

120

2.4.2焊接注意事项

焊接中焊条做横向摆动，焊缝宽度控制在10～12/mm范围，太宽太窄都与实际焊接有较大的差别。焊接时，在试板上画好直线，防止焊偏。不得随意起弧。填满弧坑，焊接中不得出现各种缺陷。2.4.3焊接试验内容①

试验一

15CrMo钢不同电流的表面堆焊试验

设定两组电流，分别为90A和110A，其余参数相同（焊速140mm/min，不预热，单层焊）。按此工艺参数进行表面堆焊试验。②

试验二

15CrMo钢不同预热温度的表面堆焊试验

设定三组预热温度，分别为50℃、150℃和250℃，其余参数相同（焊速140mm/min，电流110A，单层焊）。按此工艺参数进行表面堆焊试验。③

试验三

15CrMo钢不同焊接层数的表面堆焊试验

设定单层焊和三层焊，其他参数相同（焊速140mm/min，电流110A，无预热）2.5试验设备及材料2.5.1试验设备

按照设定好的工艺参数进行焊接，以及后面要进行的金相试样制备、分析和显微硬度测试所需要的设备可列如下：

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（1）加热炉

SX2-5-12型箱式电阻炉；（2）

金相显微镜

尼康300U；（3）

硬度机

HV-1000；（4）

抛光机

型号P-2金相试样抛光机；（5）

砂轮机

直径为250mm落地砂轮机；（6）

电焊机

ZX5-400；（7）

其它

八个粒度的砂纸、钢锯、榔头等。2.5.2试验材料和尺寸

（1）试验材料15CrMo钢；（2）试验材料尺寸

试验材料尺寸为100×90×10/mm，若干件；（3）焊条型号与直径

E5515-B2（热307），直径3.2mm；（4）抛光粉粉末状Al2O3抛光粉。

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3试样制备及金相、硬度分析

3.1金相试样制备

（1）切割试样

为防止因切割试样使热影响区组织和硬度发生变化，不能准确反映原始数据，切割采用机械切割。

（2）

粗磨

为了便于精磨，首先将机械切割下的试样用砂轮机在观察一面进行找平。为了保证在粗磨、精磨和抛光中不损坏砂纸和绒布，将试样各个角都磨出1.5×1.5的倒角，并在试样四个角处磨出圆弧。

（3）细磨

将粗磨后的面放在砂纸上进行单相磨制，待试样表面划痕方向一致后转换打磨方向，磨制中，受力和磨制速度要均匀，一定要使试样观察面保持与砂纸面平行，力量不能过大也不能过小。力量过大容易使砂纸过早破损，过小则磨制时间增加。砂纸型号从100～1200目，由粗到细进行磨光，一直到试样表面用肉眼观察不到磨制的痕迹为止。

（4）抛光

抛光布应选择表面有绒、平整，并具有一定紧实程度的呢子布。如果选用绒层过厚表面又软的幕布，就会将试样抛圆。抛光前首先将绒布用剪子剪成大于抛光盘40mm左右的圆形样，并用清水洗净和湿透绒布，放置在抛光盘上用紧固圈将绒布固定。打开抛光机，将混制好的Al2O3抛光溶液倒入圆盘中间，将试样观察面轻轻放在绒布上，从圆盘周边开始，慢慢向中间推进，反复多次，直到表面无划痕，光亮如镜。

（5）浸蚀

将抛光后的试样用药棉在清水中冲洗干净，然后滴数滴酒精再磨好的一面上，静置片刻，再用药棉在水中擦洗，然后滴数滴酒精，最后用吹风机吹干磨面。3.2

金相组织观察

将浸蚀好的试样放在金相显微镜下，先用低倍镜找到要观察的区域，再换用高倍镜观察。若组织不清晰或存在划痕，则要重新抛光磨制，然后浸蚀、观察。

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三个试验主要金相图片列如下：

图3.1试验一室温组织（母材）图3.3试验二110A电流图3.5试验二150℃预热图3.2试验一90A电流

图3.4试验二50℃预热

图3.6试验三250℃预热

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图3.7试验三单层焊母材图3.8试验三单层焊熔合线

图3.9试验三三层焊心部

3.3显微硬度测试3.3.1显微硬度测试步骤

①②③

打开电源开关，指示灯及光源灯亮。

转动物镜、压头转换手柄，使40×物镜处于主体前方位置。

将标准试块或试样安放在试台上，转动旋轮使试台上升。眼睛接近测微目镜

观察。当试样或试块离物镜下端2～3mm时，在目镜的视场中心出现明亮光斑，说明聚焦面即将来到，此时应缓慢微量上升，直至在目镜中观察到试块或试样表面的清晰成像。这时聚焦过程完成。

④

如果在目镜中观察到的成像成模糊状或一半清晰一半模糊，则说明光源中心

偏离系统光路中心，需调节灯泡的中心位置。如果视场太暗或太亮可通过操作面板上的软键调节光源强弱。

⑤

如果想观察试块或试样上的较大视场范围，可将物镜压头转换手柄逆时针转

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至主体前方，此时，光学系统总放大倍率为100×，处于观察状态。

⑥

将转换手柄逆时针转动使压头主轴处于主体前方，此时压头顶尖与聚焦好的

平面之间间隙约为0.4～0.5mm。当测量不规则的试样时，要小心，防止压头碰及试样，损坏压头。

⑦

转动实验力变换手轮，使实验力符合选择要求。旋转实验力变换手轮时，应

小心缓慢地进行，防止过快产生冲击。

⑧

根据实验要求在操作面板上键入实验力延时保荷时间，（每键入一次为五秒，

“+”为加，“—”为减。）

⑨⑩

按下操作面板上的“启动”键，此时加实验力，LED指示灯亮。

实验力施加完毕，延时LED亮，数码管显示逆计数时间到，实验力开始卸除，

卸实验力LED亮。在LED未灭前不准转动物镜压头转换手柄，否则会造成仪器损坏。

当卸荷实验力指示灯LED灭，显示屏出现设定的时间时方可将转换手柄顺时针转动，使40×物镜处于主体前方。这时就可在测微目镜中测量对角线长度，根据测量长度查表得到显微维氏或努氏硬度值[9][10]。3.3.2

测试数据

按照上述方法，有关试验一的试样硬度测试后结果可列表如下：

表3.1试验一焊接试样硬度表

焊缝

试验一90A试验一110A

274258

热影响区247242

细晶区255278

球化区218268

基体158206

表3.2试验二、三焊接试样硬度表母材

试验二50℃预热试验二150℃预热试验二250℃预热试验三单层焊试验三多层焊

228195182204215

热影响区3202248268292

焊缝321230211251285

按照所测的硬度值可画出对应的焊接接头硬度曲线，如下：

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300250200HVHV350300250200150100500焊缝 热影响区 母材90A150100500焊缝 热影响区 母材110A50℃预热150℃预热3.10不同电流焊接显微硬度曲线图图3.11不同预热温度显微硬度曲线图

350300250200HV150100500焊缝 热影响区 母材单层焊三层焊3.12单层焊、多层焊显微硬度曲线图

3.4金相、硬度分析

（1）不同焊接电流对HAZ组织和性能的影响分析

在实际生产中，w(c)<0.6%的亚共析钢和w(c)>1.2%的过共析钢在铸造、热轧、锻

造后的空冷，焊缝或热影响区空冷，或者当加热温度过高并以较快速度冷却时，先共析铁素体或先共析渗碳体从奥氏体境界沿奥氏体一定晶面往晶内生长，呈针片状析出。在金相显微镜下可以观察到从奥氏体晶界生长出来的近于平行的或其他规则排列的针状铁素体或渗碳体以及期间存在的珠光体组织，这种组织称为魏氏组织。前者称为铁素体魏氏组织，后者称为渗碳体魏氏组织。

魏氏组织中铁素体是按切变机制形成的，与贝氏体中铁素体形成机制相似，在试样表面上也会出现浮凸现象。由于铁素体是在较快冷却速度下形成的，因此铁素体只

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能演奥氏体某一特定晶面（惯习面{111}γ）析出，并与母相奥氏体存在晶体学位相关系。这种针状铁素体可以从奥氏体中直接析出，也可以沿奥氏体晶界首先析出网状铁素体，然后再从网状铁素体平行地想晶内生长。当魏氏组织中的铁素体形成时，铁素体中的碳扩散到两侧母相奥氏体中，从而使铁素体针之间的奥氏体碳含量不断增加，最终转变为珠光体。按贝氏体转变机制形成的魏氏组织，其铁素体实际上就是无碳贝氏体。

魏氏组织的形成与钢中含碳量、奥氏体晶粒大小及冷却速度（转变温度）有关。奥氏体晶粒越细小，越容易形成网状铁素体，而不容易形成魏氏组织。奥氏体晶粒越粗大，越容易形成魏氏组织，形成魏氏组织的含碳量的范围变宽。

魏氏组织是钢的一种过热缺陷组织。它使钢的力学性能，特别是冲击韧度和塑性有显著降低，并提高钢的脆性转折温度，因而使钢容易发生脆性断裂。

图3.2中奥氏体晶粒周围存在针状铁素体，结合图3.11硬度曲线，可判断试样中粗晶区存在魏氏组织，而当电流增大时，如图3.3所示，魏氏组织减少、消失，造成这种现象的原因是试板导热性好，电流较小时，焊缝冷却速度很快，在不平衡结晶状态下，铁素体未来得及及时扩散，冷却后呈针状铁素体便残留下来，形成了魏氏组织。但当电流增大时，焊接接头冷却速度降低，这样便直接降低了魏氏组织的形成倾向。电流须有一个上限，否则，热影响区将出现晶粒长大粗化，使接头硬度、强度降低。在其他条件（焊接速度、预热温度等）不变的情况下，经多组电流焊接试验比较后，可发现，电流在110～120A左右，焊接接头热影响区既无明显魏氏组织，又不会引起晶粒长大，在强度和硬度上，性能最佳[14][15]。

（2）不同预热温度对HAZ组织和性能的影响分析

液态金属在冷却结晶的过程中，存在各种相变，其实质是原子的扩散、转移以及晶格的转变。C原子在钢中为间隙性原子，容易扩散和转移，形成不同碳化物或不同晶格。钢的淬透性是指奥氏体化后的钢获得马氏体的能力，它反映钢的过冷奥氏体稳定性，即与钢的临界冷却速度有关。过冷奥氏体越稳定，临界冷却速度越小，钢的淬透性越好。钢从奥氏体状态快速冷却，抑制其扩散性分解，在较低温度下（低于Ms点）发生的无扩散型相变叫做马氏体转变。马氏体转变具有无扩散性、切变共格性，并且具有特定的惯习面和位相关系。钢中马氏体有两种基本形态：一种是板条马氏体，另一种是片状马氏体。马氏体转变是强化金属的重要手段之一。

15CrMo钢试板中C含量为0.14%，含量较低，但能提高强度；含有的合金元素

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Cr、Mo，能阻碍相变时碳化物的形核长大，从而有效推迟珠光体转变，增加奥氏体的稳定性，提高钢的淬透性[16][17]。

预热可直接影响到焊接试验后焊缝的冷却速度，从而直接影响到钢的淬透性。预热温度越高，焊缝金属冷却速度越低，越达不到形成奥氏体的临界冷却速度，最终形成的脆硬组织马氏体含量越低。比较试验二不同的预热温度的金相照片如图3.4、3.5和图3.6，可以发现随着预热温度的提高，马氏体含量越来越低，直至消失。但预热温度不宜过高。预热温度的确定主要是依据钢的合金成分、接头的拘束度和焊缝金属的氢含量。从硬度曲线上看，如图3.11，预热温度越高，接头热影响区硬度越低，这正是因为马氏体含量降低所致。

（3）不同焊接层数对HAZ组织和性能的影响分析

单层焊时，焊缝冷却速度较大，金属在不平衡状态下结晶，C原子扩散不充分，容易造成晶格畸变。多层焊接时，后一道焊缝对前一道有退火作用，可降低前道焊缝的冷却速度，使液态金属在趋于平衡状态下冷却，发生畸变的晶格随着C及碳化物的充分扩散而得到纠正。同时，“退火”还可以细化晶粒，均匀组织，降低硬度，提高钢的韧性。

图3.8和图3.9相比，后者在三层焊接时晶粒更细，组织更均匀，这既是多层焊的退火作用所致。在硬度曲线上，如图3.12，多层焊退火使硬度降低[14][15]。3.5小结

比较后可以得出以下结论：①大。

②

较小的15CrMo钢板材的预热温度宜控制在150～250℃左右，既能减少马氏焊接电流在110～120A左右时，接头组织既无魏氏组织，又不会出现晶粒长

体组织的产生，又能避免热影响区晶粒粗化。

③

电流在110～120A、预热温度控制在150～250℃左右时，多层焊时要比单层

焊组织、性能更佳。

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4结论

经过以上焊接试验、金相观察及硬度测试，可以分析得出以下结论：①

15CrMo钢导热性好，焊接电流宜控制在110～120A左右，这样，即可避免

魏氏组织，又不会出现晶粒长大。

②

15CrMo钢焊接时，容易出现淬硬组织和冷裂纹。为此，预热温度应控制在

150～250℃左右。这样，可有效减少马氏体的产生。

③

多层焊时，后道焊缝对前道有退火作用，可延长接头冷却时间，减少马氏体

的产生，降低冷裂纹形成倾向，提高接头韧性。

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谢辞

本课题的设计研究及论文的撰写是在指导教师王国凡教授的全力帮助和悉心指导下完成的，王老师渊博的知识，严谨的治学态度，敏锐的思维，正直的为人将使我受益终生。在课题研究的过程中，王老师精心指导，不仅授予了我科学研究的方法，更使我坚定了对科学研究的执着追求。他的做人准则更是值得我们尊敬和学习。王老师不仅在学业中给予我莫大的教诲，而且在生活中也给予了无私的帮助和关心，在此向王老师表达我深深的敬意和最衷心的感谢！

此外，在课题试验及论文整理的过程中，得到我们组所有同学的热情帮助，在此一并表示感谢！

最后，对参加答辩的所有领导、老师表示诚挚的谢意！

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参考文献

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