巨溪塔吊基础施工方案1

一、工程概况........................................................................................................................1 二、编制依据........................................................................................................................1 三、塔吊选型........................................................................................................................1 四、塔吊位置及扶墙............................................................................................................1 五、塔吊基础........................................................................................................................2 六、塔基施工........................................................................................................................3 七、施工准备 ......................................................................................................................4 八 、施工步骤及施工方法..................................................................................................4 九、砼浇筑质量保证措施....................................................................................................5 十、应注意的质量问题........................................................................................................5 十一、保证安全生产措施....................................................................................................5 十二、计算书........................................................................................................................6 十三、塔吊定位图...............................................................................................................15

温州瞿溪街道C2-3地块（巨溪国际真皮大世界）工程

塔吊基础施工方案

一、工程概况

本工程为温州瞿溪街道C2-3地块(巨溪国际真皮大世界)工程。建设用地面积约82586.370m²，总建筑面积240807.35m²，其中地上面积184079.21 m²，地下室面积56728.14 m²，架空层建筑面积2824.80，建筑占地面积37158.67 m²。本工程由20幢商业市场和一幢办公楼及一幢五星级酒店组成，层数商业市场为4层, 办公楼及酒店均为23层,地下一层。框架剪力墙结构体系。建筑物高度18.3米、91.7米、99.9米。根据本工程平面尺寸及建筑总高度，材料的堆放和加工制作场地的位置，本工程的垂直运输在结构工程施工阶段选用七台广西工凯重工制造有限公司生产的QTZ100（6013）型自升塔式起重机（具体位置总平面布置图），主要用于施工中钢筋、模板等的垂直运输。 二、编制依据

《施工组织设计》 《岩土工程勘察报告》

《建筑地基基础设计规范GB50007-2002》 《混凝土结构设计规范GB50010-2002》 GB5144-2006《塔式起重机安全规程》 JG/T100-1999《塔式起重机操作使用规程》 GB/T9462-1999《塔式起重机技术条件》 QTZ80A(5512)塔式起重机提供的技术资料。 三、塔吊选型

根据本工程特点及QTZ100(6013)塔吊相关技术参数，拟选用七台QTZ100型塔吊，多层五台塔吊为不附墙塔吊，搭设高度为33.6 m或36.4m，办公楼及酒店塔吊搭设高度为98和106.4m，塔吊具体位置详见附后平面布置图，可满足本工程施工垂直运输的要求。

四、塔吊位置及附墙

1、为最大限度的满足施工需要，通过综合考虑，塔吊布置的具体位置详见总平面布

1

置图。（附图）

2、各塔吊附墙位置见下表： 20号楼塔吊塔吊附墙位置表 附墙位置 标高（m） 8F楼面 16F楼面 23F楼面 29F楼面 21号楼塔吊塔吊附墙位置表 附墙位置 标高（m） 五、塔吊基础

1、塔吊基础采用地下节形式塔机的混凝土基础。 2、地质条件

根据地质报告，塔吊坐落处的地质为：（12#楼最浅塔吊桩位置Z124勘探孔）。 自然地面往下 序号 1 ①0杂填土 杂色，局部灰黄、黄褐色，松散状，湿，主要由1.3m 块石、碎石、砾石、建筑垃圾、砂、粘性土等组成，局部地段含杂物与生活垃圾等。堆积物粗颗粒一般占35～60%，土质均一性差，结构疏松，未经压密夯实，为新近人工堆填土。局部地表为砼地面。全场均有分布，直接出露地表，厚度0.50～1.80m。 2 ①粘38F楼面 16F楼面 22F楼面 28F楼面 土层 主要成分描述 厚度 土 灰黄色，软塑-可塑状，中-高压缩性，局部0．9m 含粉细砂团块、粉粒，夹少量铁锰质氧化斑点和半炭化物。刀切面平整—粗糙。局部为粉质粘土、淤泥质粘土。全场均有分布，层顶埋深0.50～1.80m，厚度0.30～1.70m。 (a1-lQ4) 3 ②1淤泥 灰色，流塑状，高压缩性，含少量粉细砂、8．8m 贝壳及半炭化物碎屑。刀切面平整，有腐臭味。 2

(mQ42)

全场均有分布，层顶埋深1.40～2.70m，厚度7.80～12.50m。 4 ②2卵石 灰、灰黄色，饱和-很湿，稍密—中密状，8.6m 局部密实状。砾卵石呈亚圆形，岩性为中风化火山碎屑岩。砾卵石粒径一般10～60mm，少数>70mm,偶夹漂石，含量一般为60～80%，砂含量占10～25%，粘性土为5～15%。 全场均有分布，层顶埋深10.40～18.40m，厚度1.50～9.90m。 (alQ42) 5 ②21粉质粘土(al-lQ42) 灰黄、灰色，可塑状，中压缩性。含粉砂团块、粉粒，刀切面较粗糙。为②2卵石层的软弱夹层。 少数钻孔揭露，层顶埋深15.80～17.40m，厚度0.60～1.20m。 4m 6 ③1含角砾粘性土(al-PlQ41) 灰黄、灰色，很湿-湿，可塑状，中压缩性，3.3m 刀切面较粗糙。碎砾石呈亚棱角形，岩性为强-中风化凝灰岩。粒径一般5～40mm，个别>50mm,含量一般占10～30%，砂含量占10～20%。该层局部角砾、碎石与粘性土含量变化较大，土质均一性差。 局部分布，层顶埋深16.80～18.90m，厚度1.90～8.30m。 7 ⑩2强风化凝灰岩 (J3x) 灰黄、黄褐、浅灰黄色，岩体完整性程度为破碎。原岩结构隐约可见，岩石风化成碎块状、碎裂状。风化裂隙很发育，裂隙面偶见有铁锰质氧化物。岩芯呈碎块状，块径一般30～120mm，锤击易碎，声哑。局部地段下部岩芯渐趋完整（过渡至中风化）。 大部钻孔揭露，层顶埋深20.80～53.90m，厚度0.40～14.80m。 3

0.7m

8 ⑩3中风灰、浅灰色，属较硬-坚硬岩。风化裂隙稍中风化入岩>1米 化凝灰岩 发育，节理、裂隙平均1-4条/米，呈微张与闭合(J3x) 状态，裂隙面偶见有铁锰质氧化物渲染。原岩结构清晰，晶屑矿物成分为长石、石英10～20%，凝灰质含量80～90%。岩芯呈短柱、柱状，一般0.2～0.4m，RQD=32～73，锤击不易碎，声脆。岩体完整性程度为较破碎，基本质量等级为Ⅳ级。在揭露深度内无洞穴、临空面、破碎岩体及软弱岩层的分布。 全场均有分布，层顶埋深21.70～58.90m，已揭露厚度2.80～6.30m。均未揭穿。 9 3、基础设计

据所确定的塔吊位置、塔吊类型、地质条件，确定塔吊基础尺寸如下：（附计算书） QTZ100型基础均采用冲孔灌注桩，其桩径为φ700，桩长30-60m之间，均入中风化岩1米，数量4根，桩位于矩形承台的四角。矩形承台为5m×5m×1.2m，承台顶标高为-5.38m，桩钢筋锚入承台40d,桩顶嵌入承台100mm。20号楼塔吊承台标高为-6.3m，21号楼塔吊承台标高为-6.3m。 六、塔基施工

1、塔基冲孔灌注桩，委托在现场施工工程桩施工队伍施工，按桩基专项施工方案进行。

2、塔基基坑开挖及承台施工，为了确保塔吊的位置准确性、安全性，塔吊承台顶标高12#楼设5.38m，7#楼-6.3m，8#楼-6.3m。开挖时采用三排Φ500搅拌桩，桩长6.25米或采用双排钢板桩围护桩施工。承台基础采用片石灌砂浆垫层厚150，其上再用100厚C15砼垫层，垫层每边比承台宽出100。支模时在一角处暗设排水管DN100，通至集水坑，以便承台砼施工前排水。 七、施工准备

1、材料及主要机具

4

1.1原材料的进场及见证取样程序

首先对所进材料的厂家进行考察，并要求厂家提供材料样品、厂家资质证书及经营执照、经营许可证等；材料科对所进原材料的品种、级别、规格进行自检，要求其必须符合设计要求，并有出厂合格证和试验报告；材料科开出材料进场复检通知单与合格证、试验报告一并交资料员；资料员填写好材料报审表并与合格证、试验报告一起报送至监理（建设）方；会同监理按见证取样规范要求现场取样，一起送至材料检验所（试验室）进行检测。

1.1.1 钢筋：品种、级别、规格符合设计要求，有出厂合格证和试验报告，表面清洁无污锈。

1.1.2承台砼： C30商品砼。 1.1.3模板材料

1.1.4 砂浆垫块： 用1:3水泥砂浆埋入22号铁丝提前预制，使用时应达到强度。 1.3 主要机具

1.3.1 浇筑混凝土：插入式振捣器一套；尖头铁锹、手推车、胶皮管、木抹子等按施工要求配备齐全。

2、 劳动力准备 2.1 钢筋工： 2人 2.2 木 工： 3人 2.3 砼 工：2人 3、施工工艺流程

基坑基槽开挖→砌砖胎模→基底捡平清理→浇捣砼垫层→测量弹线→绑扎钢筋→浇捣承台砼→养护。

4、 技术准备： 4.1开出钢筋下料单。 4.2 混凝土配合比设计。 4.3 技术资料文件的编制。 八 、施工步骤及施工方法

1 钢筋绑扎施工步骤 钢筋绑扎

钢筋核对、分类、 就位

钢筋绑扎 5 预留、预埋 绑扎垫块

2 混凝土浇筑施工步骤

商品混凝土 浇灌 振捣 找平 养护 九、砼浇筑质量保证措施

生产技术部门、机械设备部门分别对班组、机械操作工、计量员在砼浇筑前进行详细的技术交底，砼浇筑时施工技术员、设备管理员对其进行指导和监督。

材料试验部门对砼原材料及外加剂进行严格检查。 砼浇筑前对计量器进行严格检查。

材料试验部门对砂、石的含水量和含泥量进行严格的检测。 现场砼配料严格按配合比进行。

严格按投料顺序各规定的搅拌时间进行砼的搅拌。

砼振捣必须密实,不漏振、欠振、过振。要快插慢拔，振点布置均匀。对施工缝、预埋件处要加强振捣，振捣时尽量不触及模板钢筋、止水带，以防位移变形。

每道工序都派专人检查，先由班组的质安员进行自检合格后再叫施工员进行复检，最后再由项目质安员进行检查，未按要求进行操作的，一旦查出进行重罚。 十、应注意的质量问题

1 蜂窝、露筋：模板拚接不严，混凝土露浆易产生蜂窝；振捣不足，混凝土不密实，易造成露筋现象。

2 缺棱、掉角：混凝土配合比不准，搅拌不匀或拆模过早、养护不够，易导致混凝土棱角损伤。

十一、保证安全生产措施

首先必须明确项目经理是安全生产第一责任人，项目经理有义务检查发现安全生产中的各种问题，有权力责成各部门提出安全技术措施。

重申安全生产责任制，明确个人、班长、施工员及各个部门的安全责任，办公室张贴，印发到班组。

重申安全生产责任制和纪律。室内外张榜公布，并以此为内容经常进行安全教育，安全标志要齐全。

搞好安全防护工作，尤其基坑上口临边的安全防护栏杆并随时检查维护。

安全用电由电工全权负责，需要什么材料，先造计划，项目经理批准后及时购买决不影响安全生产，夜间施工要有足够照明。

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施工机械安全生产由各机长负责，施工机械一律不得带病工作。 混凝土浇捣时，施工运输道和施工平台必需搭设通畅，安全。 禁止非施工人员入场，对影响场内外安全的施工活动要有专人警戒。 十二、计算书

矩形板式桩基础计算书

计算依据：

1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

一、塔机属性

塔机型号

塔机状态的最大起吊高度H0(m) 塔机状态的计算高度H(m) 塔身桁架结构

塔身桁架结构宽度B(m)

QTZ100（浙江建机） 42.7 45 型钢 1.

二、塔机荷载

7

塔机竖向荷载简图

1、塔机自身荷载标准值

塔身自重G0(kN) 起重臂自重G1(kN) 起重臂重心至塔身中心距离RG1(m) 小车和吊钩自重G2(kN) 小车最小工作幅度RG2(m) 最大起重荷载Qmax(kN) 最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m) 最小起重荷载Qmin(kN) 最大吊物幅度RQmin(m) 最大起重力矩M2(kN·m) 平衡臂自重G3(kN) 平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m) 平衡块自重G4(kN) 667.77 66.5 30.82 5 0 60 14.6 13 60 Max[60×14.6，13×60]＝876 16 6.3 48.2 8

平衡块重心至塔身中心距离RG4(m) 11.8 2、风荷载标准值ωk(kN/m2)

工程所在地 浙江 温州市 工作状态 基本风压ω0(kN/m) 非工作状态 塔帽形状和变幅方式 地面粗糙度 0.6 20.2 锥形塔帽，小车变幅 B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区) 工作状态 1.588 1.667 风振系数βz 非工作状态 风压等效高度变化系数μz 1.313 工作状态 风荷载体型系数μs 非工作状态 风向系数α 塔身前后片桁架的平均充实率α0 1.2 0.35 工作状态 风荷载标准值ωk(kN/m) 非工作状态 0.8×1.2×1.667×1.95×1.313×0.6＝2.458 21.95 1.95 0.8×1.2×1.588×1.95×1.313×0.2＝0.781 3、塔机传递至基础荷载标准值

工作状态 塔机自重标准值Fk1(kN) 起重荷载标准值Fqk(kN) 竖向荷载标准值Fk(kN) 水平荷载标准值Fvk(kN) 倾覆力矩标准值Mk(kN·m) 667.77+66.5+5+16+48.2＝803.47 60 803.47+60＝863.47 0.781×0.35×1.×45＝20.173 66.5×30.82+5×14.6-16×6.3-48.2×11.8+0.9×(876+0.5×20.173×45)＝29.873 非工作状态 9

竖向荷载标准值Fk'(kN) 水平荷载标准值Fvk'(kN) 倾覆力矩标准值Mk'(kN·m) Fk1＝803.47 2.458×0.35×1.×45＝63.49 66.5×30.82+5×0-16×6.3-48.2×11.8+0.5×63.49×45＝2808.495 4、塔机传递至基础荷载设计值

工作状态 塔机自重设计值F1(kN) 起重荷载设计值FQ(kN) 竖向荷载设计值F(kN) 水平荷载设计值Fv(kN) 1.2Fk1＝1.2×803.47＝9.1 1.4FQk＝1.4×60＝84 9.1+84＝1048.1 1.4Fvk＝1.4×20.173＝28.242 1.2×(66.5×30.82+5×14.6-16×6.3-48.2×11.8)+1.4×0.9×(876+0.5×20.173×45)＝倾覆力矩设计值M(kN·m) 3419.229 非工作状态 竖向荷载设计值F'(kN) 水平荷载设计值Fv'(kN) 倾覆力矩设计值M'(kN·m) 1.2Fk＝1.2×803.47＝9.1 1.4Fvk＝1.4×63.49＝88.886 1.2×(66.5×30.82+5×0-16×6.3-48.2×11.8)+1.4×0.5×63.49×45＝3655.9 '' 三、桩顶作用效应计算

承台布置 桩数n 承台长l(m) 承台长向桩心距al(m) 桩直径d(m) 承台参数 承台混凝土等级 承台上部覆土厚度h'(m) C30 0 承台混凝土自重γC(kN/m) 承台上部覆土的重度γ'(kN/m) 334 5 3.8 0.7 承台高度h(m) 承台宽b(m) 承台宽向桩心距ab(m) 1.2 5 3.8 25 19 10

承台混凝土保护层厚度δ(mm) 50 配置暗梁 否

基础布置图

承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.2×25+0×19)=750kN

承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×750=900kN 桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(3.82+3.82)0.5=5.374m 1、荷载效应标准组合

轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(803.47+750)/4=388.368kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L

=(803.47+750)/4+(2808.495+63.49×1.2)/5.374=925.151kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L

=(803.47+750)/4-(2808.495+63.49×1.2)/5.374=-148.416kN 2、荷载效应基本组合

荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：

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Qmax=(F+G)/n+(M+Fvh)/L

=(9.1+900)/4+(3655.9+88.886×1.2)/5.374=1166.181kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L

=(9.1+900)/4-(3655.9+88.886×1.2)/5.374=-234.099kN

四、桩承载力验算

桩参数 桩混凝土强度等级 桩混凝土自重γz(kN/m) 桩入土深度lt(m) 桩配筋 自定义桩身承载力设计值 桩身普通钢筋配筋 桩裂缝计算 法向预应力等于零时钢筋的合力200000 Np0(kN) 最大裂缝宽度ωlim(mm) 预应力钢筋相对粘结特性系数V 地基属性 地下水位至地表的距离hz(m) 是否考虑承台效应 0 是 侧阻力特征值土名称 土层厚度li(m) qsia(kPa) 杂填土 淤泥 卵石 2.2 8.8 8.6 11 5 35 qpa(kPa) 100 200 340 0.7 0.7 0.7 承台埋置深度d(m) 承台效应系数εc 端阻力特征值抗拔系数 fak(kPa) 65 45 270 3.58 0.1 承载力特征值0.2 0.8 普通钢筋相对粘结特性系数V 1 100 否 HRB400 12Φ16 桩混凝土类型 钢筋混凝土 3C30 25 28.6 桩基成桩工艺系数ψC 桩混凝土保护层厚度б(mm) 0.85 35 钢筋弹性模量Es(N/mm) 212

粘性土 角砾粘土 强风化岩 中风化岩

4 3.3 0.7 5

11 25 45 65

200 200 0 3500

0.7 0.7 0.7 0.7

65 160 800 1700

1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=πd=3.14×0.7=2.199m 桩端面积：Ap=πd2/4=3.14×0.72/4=0.385m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5m fak=(2.2×65+0.3×45)/2.5=156.5/2.5=62.6kPa

承台底净面积：Ac=(bl-nAp)/n=(5×5-4×0.385)/4=5.865m2 复合桩基竖向承载力特征值：

Ra=uΣqsia·li+qpa·Ap+εcfakAc=2.199×(7.42×5+8.6×35+4×11+3.3×25+0.7×45+4.58×65)+3500×0.385+0.1×62.6×5.865=3129.331kN Qk=388.368kN≤Ra=3129.331kN

Qkmax=925.151kN≤1.2Ra=1.2×3129.331=3755.197kN 满足要求！

2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=-148.416kN<0

按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=148.416kN

桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算， 桩身的重力标准值：Gp=ltAp(γz-10)=28.6×0.385×(25-10)=165.099kN

Ra'=uΣλiqsiali+Gp=2.199×(0.7×7.42×5+0.7×8.6×35+0.7×4×11+0.7×3.3×25+0.7×0.7×45+0.7×4.58×65)+165.099 =1387.059kN

Qk'=148.416kN≤Ra'=1387.059kN 满足要求！ 3、桩身承载力计算

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纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=12×3.142×162/4=2413mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力

荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=1166.181kN ψcfcAp+0.9fy'As'=(0.85×14×0.385×106 + 0.9×(360×2412.743))×10-3=5546.38kN Q=1166.181kN≤ψcfcAp+0.9fy'As'=5546.38kN 满足要求！

(2)、轴心受拔桩桩身承载力

荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=234.099kN fyAS=360×2412.743×10-3=868.588kN Q'=234.099kN≤fyAS=868.588kN 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算

As/Ap×100%=(2412.743/(0.385×106))×100%=0.627%≥0.6% 满足要求！ 5、裂缝控制计算

裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。 (1)、纵向受拉钢筋配筋率

有效受拉混凝土截面面积：Ate =d2π/4=7002π/4=384845mm2 ρte=(As+Aps)/Ate=(2412.743+0)/384845=0.006< 0.01 取ρte=0.01

(2)、纵向钢筋等效应力

σsk=Qk'/As=148.416×103/2412.743=61.514N/mm2 (3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数

ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)=1.1-0.65×2.01/(0.01×61.514)=-1.024 取ψ=0.2

(4)、受拉区纵向钢筋的等效直径

dep=Σnidi2/Σniνidi=(12×162+0×10.72)/(12×1×16+0×0.8×10.7)=16mm (5)、最大裂缝宽度

ωmax=αcrψσsk(1.9c+0.08dep/ρte)/Es=2.7×0.2×61.514×(1.9×35+0.08×16/0.01)/200000=0.032mm≤

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ωlim=0.2mm 满足要求！

五、承台计算

承台配筋 承台底向配筋 承台顶向配筋 HRB400 Φ20@120 承台底部短向配筋 HRB400 Φ18@180 承台顶部短向配筋 HRB400 Φ20@120 HRB400 Φ18@180 1、荷载计算

承台有效高度：h0=1200-50-20/2=1140mm

M=(Qmax+Qmin)L/2=(1166.181+(-234.099))×5.374/2=2504.51kN·m X方向：Mx=Mab/L=2504.51×3.8/5.374=1770.956kN·m Y方向：My=Mal/L=2504.51×3.8/5.374=1770.956kN·m 2、受剪切计算

V=F/n+M/L=9.1/4 + 3655.9/5.374=921.333kN 受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1140)1/4=0.915

塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-B-d)/2=(3.8-1.-0.7)/2=0.73m a1l=(al-B-d)/2=(3.8-1.-0.7)/2=0.73m 剪跨比：λb'=a1b/h0=730/1140=0.，取λb=0.； λl'= a1l/h0=730/1140=0.，取λl=0.； 承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.+1)=1.067 αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.+1)=1.067 βhsαbftbh0=0.915×1.067×1.43×103×5×1.14=7958.999kN βhsαlftlh0=0.915×1.067×1.43×103×5×1.14=7958.999kN V=921.333kN≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)=7958.999kN 满足要求！ 3、受冲切计算

塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.+2×1.14=3.92m ab=3.8m≤B+2h0=3.92m，al=3.8m≤B+2h0=3.92m

角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算

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(1)、承台底面长向配筋面积

αS1= My/(α1fcbh02)=1770.956×106/(1.04×14.3×5000×11402)=0.018 δ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.018)0.5=0.018 γS1=1-δ1/2=1-0.018/2=0.991

AS1=My/(γS1h0fy1)=1770.956×106/(0.991×1140×360)=4356mm2

最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.43/360)=max(0.2,0.179)=0.2% 梁底需要配筋：A1=max(AS1, ρbh0)=max(4356,0.002×5000×1140)=11400mm2 承台底长向实际配筋：AS1'=13405mm2≥A1=11400mm2 满足要求！

(2)、承台底面短向配筋面积

αS2= Mx/(α2fcbh02)=1770.956×106/(1.04×14.3×5000×11402)=0.018 δ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.018)0.5=0.018 γS2=1-δ2/2=1-0.018/2=0.991

AS2=Mx/(γS2h0fy1)=1770.956×106/(0.991×1140×360)=4356mm2

最小配筋率：ρ=max(0.2,45ft/fy1)=max(0.2,45×1.43/360)=max(0.2,0.179)=0.2% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×5000×1140)=11400mm2 承台底短向实际配筋：AS2'=13405mm2≥A2=11400mm2 满足要求！

(3)、承台顶面长向配筋面积

承台顶长向实际配筋：AS3'=7324mm2≥0.5AS1'=0.5×13405=6703mm2 满足要求！

(4)、承台顶面短向配筋面积

承台顶长向实际配筋：AS4'=7324mm2≥0.5AS2'=0.5×13405=6703mm2 满足要求！

(5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向Φ10@500。

六、配筋示意图

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十三、塔吊定位图

承台配筋图

桩配筋图

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十四、塔吊围护桩

十五、塔吊基础剖面图

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