万方数据第２５卷第４期电工电能新技术Ｖｏｌ． ２５，Ｎｏ． ４２００６年１０月Ｔｅｃｈｎｏｌｏａｖ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｉｒｃａｌ Ｅｎａｎｄ ＥｎｅＯｃｔ２００６ＰＷＭ逆变器端过电压滤波器设计高强，马洪飞，徐殿国（哈尔滨工业大学电气工程系，黑龙江哈尔滨巧０００１）摘要：ＰＷＭ逆变器通过长线电缆与电机连接时，由于电缆分布参数的影响会在电机端产生２倍的过电压，从而使电机承受的应力大为增加。本文在对电压脉冲上升时间与电缆长度关系分析的基础上，提出了一种改进型的逆变器端无源滤波器。通过对滤波器传递函数特性分析，给出了具体的参数选取原则与设计方法。采用本文提出的滤波器可以使电机端的过电压得到对称的抑制，通过在３８０ Ｖ／３ ＫＷ电机系统的实验，验证了该滤波器的有效性，取得了良好的效果。关键词：ＰＷＭ逆变器；过电压；电压反射；滤波器中图分类号二ＴＭ８６文献标识码：Ａ文章编号：１００３－３０７６（２００６）０４－００２７－０３１引言与电缆长度之间的关系做了仿真方面的研究，得出了通过延长电压脉冲上升时间可以减少电机端过电 现代变频技术在改善ＰＷＭ逆变器的性能的同庄的结论，但对实际应用中如何实现没有给出具体时也产生了严重的负面效应。如由ＰＷＭ逆变器直的方法。目前，对过电压的抑制大多采用在电机端接驱动电机系统会产生与开关频率相同的高ｄｖ／ｄｔ加ＲＣ滤波器的方法吸收电压反射的能量，并取得的差模电压，使电机所承受的应力大为增加，特别是了较好的效果［［３－６］。但在许多实际应用中，如石油当逆变器与通过长线电缆与电机相连接时，如油田钻井、海底勘探等场合，电机端子无法接近，因此这钻井、海底勘探等场合，电缆引线甚至可以达到几千种方法有一定的局限性。本文在详细分析电压脉冲米，由于长线电缆分布参数的影响，即存在分布电感上升时间与电缆长度关系的基础上，提出了一种逆和分布电容，使得电缆线上存在行波。当电缆的波变器端无源滤波器，它通过延长逆变器端输出电压阻抗与电动机的等效阻抗不匹配时，在电动机端产脉冲上升时间的方法，消除由于长线传输时电压反生电压反射现象。人射波电压与反射波电压叠加射造成的过电压及高频震荡现象，从而提高电机的后，在电动机端产生过电压、高频阻尼振荡，导致产使用寿命。生更大的差模ｄｖ／ｄｔ，加剧电动机绕组的绝缘压力，使电动机的绝缘迅速老化甚至烧毁电机。２ ＰＷＭ电压脉冲上升时间和电缆长度的针对上述问题，国内外学者进行了相关的研究 关系 并取得了一些研究成果。文献【１］对由于电缆分布逆变器的输出脉冲由逆变器传输到电动机所需 参数的影响在电机端产生的过电压进行了分析，并．要的时间ｔ．为提出了通过增加电缆屏蔽的方法改变电缆参数从而ｌ 达到抑制过电压的目的。但这种方法在实际的应用ｔ，＝ｖ（１）过程中有较大的困难。文献【２］提出了一种在逆变其中，：。为脉冲在电缆上传输一次所需时间；；ｌ为电器端采用滤波器的方法来实现抑制过电压的目的，缆长度。但只给出了滤波器的结构，对滤波器的参数设计方经过时间ｔ 。后，正向传输的逆变器输出脉冲在法没有给出。文献【３］对ＰＷＭ电压脉冲的上升时间电动机端被反射，结果产生反向行波，向逆变器方向收稿日期：２００６－０４－１３基金项目：国家自然科学基金资助项目（５０３７７００８）作者简介：高强（１９６４－），男，黑龙江籍，教授，在职博士，主攻电力电子与电力传动、变频软启动等研究；马洪飞（１ ９７２－），男，黑龙江籍，副教授，博士，主攻电力电子与电力传动、风力发电等；徐殿国（１ ９６０－），男，黑龙江籍，教授／博导，主攻电力电子与电力传动、照明电子、网络家电、电网品质等。电工电能新技术第２５卷行进，当ｔ，小于逆变器输出ＰＷＭ电压上升时间ｔ时，其幅值为（２）且过电压峰值几乎达到１００％，Ｕ，“！’＝ｔ， Ｕｔ，，ＮＺ 其中ＮＺ为电机端（终端）电压反射系数。一‘二沪冲申种．晰１：‘卿当ｔ， ， ｔ，时，其幅值为Ｕ， （ｔ，）二Ｕ，，从（３）．戮偏沂二‘二几ｔＺｔｔ！一口ｆ１．：洲怕、 Ｑｔ军＿沁洲・…扮犷班一纷． Ｊ；：（ ａ）变翔器猫出端ｏｒ）电机瑞卜二、ｌ１￥万方数据其中，Ｕｗ为直流母线电压。由式（ ３）可知，当ｔ，－＞ｔ，时，上升时间不再与反射电压有关。一般，当电缆长度小于１５ｍ时，ｔ， ＜ｔ，，应采用式（２）。但当电缆长度小于５ｍ时，可能经过脉冲走过３次电缆长度的时间后，脉冲仍在上升。由于反向行波以同样方式在逆变器端反射，其值与起端反射系数Ｎ：有关。对于一个典型的低阻抗网络，起始端反射系数Ｎ。二一１，结果使其向电动机传输的反射波幅值为负。这样，当ＰＷＭ脉冲在电缆上走过３次后，增加后的电动机端电压由于负反射波的存在其值将减小［［７１。因此当ｔ， ＜ ｔ，１３时，线电压峰值为Ｕ＂３ｌ Ｕｍ ＮＺ二ｖｔ，＋Ｕ＂（４）当：ｔ）ｔ，１３时，线电压峰值为Ｕ＂＝Ｕ， ，ＮＺ＋Ｕ＂ （５）对较长的上升时间，即当ｔ， ＜ ｔ，／３时，由式（４）得，归一化的电动机线电压峰值为Ｕ＿卜、．， ＿．， ３１Ｎ，‘１－；二－－二—十ｒ（６）Ｕ＂砂‘，当过电压最小或无过电压产生时，有３１Ｎ２—菜 ｔ（７），ｓＶ 若定义当过电压为２０％时，对应不同电缆长度的上升时间为临界上升时间，则把电压超调２０％代人式（６），可计算出临界上升时间ｔ为ｔ ｃｒ二卫５ １Ｎ，（８）ｖ。为电压脉冲在长线电缆的传播速度，一般为 光速的１／２ １０ｌ。当电缆长度确定后，电压脉冲的上升时间越短，电机端的过电压越严重；当电压脉冲上升时间确定后，电缆长度越长，电机端的过电压越严重（７）。图１为电缆长度为１００米时逆变器及电机端单个ＰＷＭ电压脉冲的实际波形对比。逆变器采用ＡＢ１３３６ＰＬＵＳ，电机容量３ＫＷ。可见变频器端每出现一次电压变化，都会在电动机端产生电压反射现象，图１逆变器及电机端电压脉冲波形 Ｆｉｇ． ｌ Ｖｏｌｔａｇｅ ｗａｖｅｆｏｒｍ ａｔ ｉｎｖｅｔｒｅｒ ｔｅｒｍｉｎａｌ ａｎｄ ｍｏｔｏｒ ｔｅｒｍｉｎａｌ３逆变器输出端过电压滤波器参数设计图２为本文提出的在逆变器端采用ＬＲＣ无源 滤波器的系统结构图。与传统的滤波器结构不同，本文将滤波器的星接点与直流母线的中点连接在一起，这样做可以对差模电压的ｄｖ／ｄｔ得到对称的抑制，同时也可以使在计算滤波器的参数时得到简化处理。ｄ逆变器滩波器图２逆变器端无源滤波器系统结构图 Ｆｉｇ． ２ Ｓｙｓｔｅｍ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｐａｓｓｉｖｅ ｆｉｌｔｅｒ ａｔ ｉｎｖｅｒｔｅｒ ｔｅｒｍｉｎａｌ为方便设计将图２中ＬＲＣ滤波器等效成单相 甩峪ｌ ，＿‘，，二１Ｊ枯ｒ」＿．Ａ，ｊ圈，共Ｙａ构图又１＿＿＿二二二，＿＿，＿＿＿，，＿１Ｍ ３ ＦＪＴ不。图３滤波器的单相等效电路 Ｆｉｇ． ３ Ｓｉｎｇｌｅ－ｐｈａｓｅ ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ ｃｉｒｃｕｉｔ ｏｆ ｆｉｌｔｅｒ其传递函数为Ｈ（；）＝Ｖｏ（：）Ｒ，Ｃ，ｓ＋１．Ｖ；（。）Ｌ， Ｃ， ｓ＋Ｒ， Ｃ， ｓ＋ｌ凡－乌２扣ｓ＋ｃｕ几 ＋凡 －石ｓ＋ＴＩ －Ｃ，一，ｚ＋２加。；＋。几（９）其谐振角频率为 第４期１高强，等：ＰＷＭ逆变器端过电压滤波器设计（１０）Ｋｒ＝乙“＝＂Ｖ Ｃｏ － ＂Ｖ ０．０３３ ｘ－ １０－９二‘ＭＡ Ｌ对于长度为ｌｏｏｍ的电缆，假设电机端反射系数丛瓜 ／１．１８ ｘ １０＂６阻尼比为泞二（１９） Ｒｒ．Ｃｒ（１１）万方数据２勺Ｌｒ首先，滤波器的阻尼电阻Ｒ，按照过阻尼电路进行设计，即应使。＝Ｒｆ，．・Ｊ－Ｔｃ＂ ｝：－‘（１２）则有Ｒ ，二之ＬＬ－Ｃ｝，（１３） 由于滤波电容在高频时近似短路，当逆变器通过长线电缆与电机连接时，滤波电阻应与电缆的特性阻抗相等，以吸收反射能量，则有Ｒｒ＝Ｚ，＝藉（１４）其次， 需要确定滤波器的截止频率ｆ。变频器输出的ＰＷＭ电压信号为近似方波的脉冲信号，根据傅立叶级数可知，其边沿的上升斜率由其最高频分量所决定，根据采样定理，最高频分量的周期Ｔ｝应为临界上升时间的２倍，即Ｔ｝＝２ｔ－／‘，、、Ｉ￣、，、￣户而截止角频率。。为 田认７ｔ－ｔｃｒ廿矛Ｊ．．１６、．、卫矛 滤波器的频率特性为万（ ；Ｗ）＝１１＋加Ｒｒ ＣｔｗＺ Ｌ， Ｃｒ＋－Ｒｒ Ｃｒ（１７）而对应截止角频率。。的衰减应为２０１９ｇ １１ 可１ ｙ（Ｊ二３）ｎｏｃｄＢ“‘，因此，当截止频率确定后，根据式（１０），（１３），（１６），（１８）即可计算出滤波电感和滤波电容的具体数值。４设计举例假设实验中的电缆分布参数如表１所示。 表１电缆的分布参数Ｔａ卜．１Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｌｏｎｇｃａｂｌｅＣｏ １ 公一”｝Ｒｏ ０．０３３ｎＦ／ｍ１．１８）ｔＨ／ｍ０．０２０／ｍ则滤波器的电阻二０．９，由式（８）得，临界上升时间：。ｒ为Ｉ－，二—巧１ Ｎ， １５ ｘ １００ ｘ０ ． ９＿Ｊｖ ＝－－－，－－二－－－，二万一一￣＝１．ｏ ｘＺｓ ． ４ｊ －一／：） ｕｓ了ｒ２０、．、产此时滤波器的截止频率ｆ．为、＝炭二， ９．２６ｋＨｚＪ才２１．１、．，、户截止角频率为Ｃｖ ｎ＝２ｎｆ＝是＝３７２３３６．９ｒａｄ／ｓ（２２）对应此截止频率的衰减为３ｄＢ，并考虑到式（１３），可计算出滤波电感和滤波电容的值为Ｌｒ＝０． ６ｍＨ （２３）Ｃｒ＝２２７． ４７ｎＦ （２４）图４ａ）为电缆长度为１ ００米，没有滤波器时电机端线电压的实际波形，实验用电机容量３８０Ｖ／３ＫＷ，逆变器采用ＡＢ１３３６ＰＵＩＳ，可见电机端的过电压几乎达到１００％；图４ｂ）为采用本文提出的滤波器结构，参数为Ｒ，二１９００， Ｌｒ ＝ ０．６ｍＨ， Ｃ，二２２０ｎＦ时电机端线电压波形，可见电机端的过电压得到了较好的抑制。酗卿鲡淤哪甄１） ［ｒｅｋ ｔ口钧留泛ＩＪ住翻．Ｖ： ２抽ｓ１） Ｉ？ｅｋ ｔ的”牡ｐ习２）‘肠Ｖ：之南５（ ａ） １００米长电缆电机端线电压伪）加入涟波器后电机端线电压图４ 电机端线电压对比Ｆｉ ｇ．４ Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ ｌｉｎｅ－ｔｏ－ｌｉｎｅ ｖｏｌｔａｇｅ ａｔ ｍｏｔｏｒ ｔｅｒｍｉｎａｌ５结论 ＰＷＭ逆变器通过长线电缆与电机连接时会在电机产生高ｄｖ／ｄｔ的过电压。当电压脉冲传输到电机端的时间大于电压脉冲上升时间的１／３时，在电机端产生的过电压可达逆变器输出电压的２倍。通过在ＰＷＭ逆变器端采用本文提出的ＬＲＣ滤波器，可以使由于长线电缆分布参数的影响而在电机端产生的过电压得到有效的对称抑制，滤波器的参数与《 下转第５１页，ｃｏｎｔ． ｏｎ ｐ．５１）万方数据第４期秦海鸿，等：双凸极电机非理想的霍尔位置信号对电机运行的影响５１２．Ｈｅｎａｎ Ａｇｒｉｃｕｌｔｕｒａｌ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｙｔ， Ｚｈｅｎｇｚｈｏｕ ４５０００２，Ｃｈｉｎａ）Ｈａｌｌｓ ｅｎｓｏｒｓ ａｒｅ ｃｏｍｍｏｎｌｙ ｕｓｅｄ ｉｎ ｄｏｕｂｌｙ ｓａｌｉｅｎｔ ｍｏｔｏｒ ｆｏｒ ｉｔｓ ｓｉｍｐｌｅ ｓｔｒｉｃｔｕｒｅ ａｎｄ ｅａｓｙ－ｔｏ－ｕｓｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ．，ｒｅｑａｉｒｅｍｅｎｔｓ ｏｎ ｉｎｓｔａｌｉｎｇ ａｃｃｕｒａｃｙ ｏｆ ｈａｌｓ ｅｎｓｏｒ ａｎｄ ｍａｃｈｉｎｉｎｇ ａｃｃｕｒａｃｙ ｏｆ ｒｏｔｏｒ ｔｏｏｔｈ ｆｏｒ ｈａｌｌｓ ｅｎｓｏｒ， ａｎｄｓｉｎｇａｌ ｄｅｌａｙ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｈａｌｌ ｓｅｎｓｏｒ ｗｉｌｃ ａｕｓｅ ｔｈｅ ｎｏｎ－ｉｄｅａｌ ｈａｌｓ ｅｎｓｏｒ ｓｉｎｇａｌ ｐｒｏｂｌｅｍ， ｗｈｉｃｈ ａｄｄｓ ｔｈｅ ｄｉｆｉｃｕｌｙｔｏ ｆａｄｊｕｓｔｉｎｇ ｈａｌｓ ｅｎｓｏｒ ｔｏ ｏｐｔｉｍｕｍ ｐｏｓｉｔｉｏｎ，ａｎｄ ｉｍｐａｃｔｓ ｔｈｅ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｍｏｔｏｒ， ａｌｓｏ ｔｈｅ ｍｏｔｏｒ ｃａｎｎｏｔｏｐｅｒａｔｅ ｎｏｒｍａｌｌｙ．． Ｔｈｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｎ ｔｈｉｓ ｐｒｏｂｌｅｍ ｉｓ ｄｅｔａｉｌｅｄ， ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｐｒｏｐｏｓｅｄ ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ ｔｏ ｔｈｅ ｅｎｇｉｎｅｅｉｒｎｇ， ｐｒｏｂｌｅｍ． Ａｔｌａｓｔ， ｅｘｐｅｉｒｍｅｎｔａｌ ｅｒｓｕｌｔｓ ｆｒｏｍ ａ１ ２／８－ｐｏｌｅ ｈｙｂｒｉｄ ｅｘｃｉｔａｔｉｏｎ ｄｏｕｂｌｙ ｓａｌｉｅｎｔ ｍｏｔｏｒ ｖｅｒｉｆｙ ｔｈｅ ｃｏｒｒｅｃｔｎｅｓｓ ａｎｄ ｐｒａｃｔｉｃａｂｉｌｉｙｔｏｆ ｔｈｅ ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ．Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ： ｄｏｕｂｌｙ ｓａｌｉｅｎｔ ｍｏｔｏｒ； ｈａｌｓ ｅｎｓｏｒ ｓｉｎｇａｌ； ｎｏｎ－ｉｄｅａｌ； ｒｏｔｏｒ ｔｏｏｔｈ； ｓｉｎｇａｌ ｄｅｌａｙ（上接第２９页，．ｃｏｎｔ． ｒｆｏｍ ｐ．２９）电缆特性阻抗、电缆长度以及终端电压反射系数有ｄｉｓｔａｎｃｅ ｏｎ ｔｅｒｍｉｎａｌ ｖｏｌｔａｇｅ ｏｆ ｍｏｔｏｒ ｆｅｄ ｂｙ ＰＷＭ ｉｎｖｅｔｒｅｒ） ［Ｊ］关。与在电机端采取滤波的方法相比较，，。。二二、，，曰＊，，、，、二二。、，‘，，电力电子技术（Ｐｏｗｅｒ Ｅｌｅｃｔｏｒｎｉｃｓ） ， ２００１， ３５（６） ： ２６－２９．二，，‘Ｊ。。，，．用７Ｇ ＵＲＪ。，“ａ“具月幸＿５‘护更加万，叩”一ｏ在逆变器、。］’［Ａｎｎｅｔｔｅ． Ｆｉｌｔｅｒｉｎｇ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ ｔｏ ｍｉｎｉｍｉｚｅ ｔｈｅ ｌｏｎｇ。曲卜ｌｅａｄｓ点，在３８０Ｖ／３ＫＷ，二ｖｕ；，。ＮＪ二。。‘」。二，Ｉ电机系统的买验验证了欢彼器的ｒＨ＇ ｏｎ ｎ ＰＩ，」‘．，‘二＿ｎｄｕｓＷＭ ｔｒｉｎｉａｖｌ ｅｔｒＡｐｐｌｅｒ－ｆｉｅｃｄ ａ‘＿＿，。。‘，，，，、ｔＡｉｏＣ ｎｓ， ｍｏ１ｔ９９６， ｏｒ ｄｒｉｖ３２（ｅ ｓ４：１ｙｓ、，．，，．。ｔｅｍ ０９２－［Ｊ］・１０９８・ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓ．有效性。［５］ Ｓｋｉｂｉｎｓｋｉ． Ｒｅｌｆｅｃｔｅｄ ｗａｖｅ ｍｏｄｅｉｌｎｇ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ ｆａｒ ＰＷＭ ＡＣ参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ ： ｄｒｉｖｅ ［ Ａ ］． ＩＥＥＥ ＡＰＥＣ Ｐｏｒｃｅｅｄｉｎｇ ［ Ｃ ］ ． Ａｎａｈｅｉｍ， ＣＡ，［１〕刘学中，频调速电动机端子上电压特性研究（ 徐传骤（Ｌｉｕ Ｘｕｅｚｈｏｎｇ， Ｘｕ ＣｈｕａｎｘｉＣｅｈｎａｇｒ）ａ． ｃｔｅＰｒＷＭ变ｉｓｔｉｃ ｏｆ ［６〕马洪飞，ＵＳＡ， １９９徐殿国，８． １０２１－１陈希有，０２９．等（Ｍａ Ｈｏｎｇｆｅｉ， Ｘｕ Ｄｉａｎｇｕｏ， ｖｏｌ吨ｅｗａｔａｇｅ ｗａｖｅｏｆｏｍｒｍ ａｃｉｔｉｎｇ。ｇ ｏ。山ｅｔｎ ｔｈｅ ｔｅ俪ｎｒｍｉｎ以ｏａｌ ｆｏｆ ＰｗＭｉＰＷＭ ｉｎｖｅｔｒｅ－ｒ－ｅｆｅｄｄ Ｃｈｅｎ兀ｙｎ Ｘｉｙｏｕ，ｅｕ， ｅｔａｔｌ・）． ＰＷＭ逆变器驱动异步电动机采用ｍｏ ｔｏｒ） ［ Ｊ ］．电工技术学报（Ｔｒａｐｓ． Ｃｈｉｎａ Ｅｌｅｃｔｍｔｅｃｈｎｉｃａｌ长线电缆时电压反射现象的研究（Ｒｅｓｒａｒｃｈ ｏｆ ｖｏｌｔａｇｅＳ ｏｃｉｅｔｙ），２０００， １５（５）：２６－２９． ｒｅｆｌｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ＰＷＭ ｉｎｖｅｔｒｅｒ－ｆｅｄ ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ ｍｏｔｏｒ ｗｉｔｈ ｌｏｎｇ ｍｏｔｏｒ［２］邓文，姜建国，玉井伸三（（Ｄｅｎｇ Ｗｅｎ， Ｊｉａｎｇ Ｊｉａｎｇｕｏ， Ｔａｍａｉ ｌｅａｄｓ） ［Ｊ］・中国电机工程学报（Ｐｏｒｃ． ＣＳＥＥ ） ， ２００１， ２１Ｓ 究（ ｈｉｎｚｆ ｅｄ ｂＳｏｙ ｔ）． ｕＰｄＷＭ ｙ ＰＷＭ逆变器・ｏｎ ｉｎｆｉｖｌｅｔｅｔｒｒ ｅｒｆｏ）川．电工电能新技术（ｒ ｒｅ感应电机系统中过电压滤波器研ｄｕｃｉｎｇ ｔｅｒｍｉｎａｌ ｏｖｅｒ－ｖｏｌｔａＡｄｇｅ ｖ． ｏｆ Ｔｍｏｅｃｔ（１１）： １０９－１１３．ｈ．ｏｒ ． ［７］马洪飞，变器驱动交流电动机长线电缆影响的无源滤波技术徐殿国（Ｍａ Ｈｏｎｇｆｅｉ， Ｘｕ Ｄｉａｎｇｕｏ）．消除ＰＷＭ逆［３］万健如， ｏｆ Ｅｌｅｃ． Ｅｎ林志强（ｇ．＆ＥｎｅＷａｒｇｙｎ ），２Ｊｉａ０ｎ０ｒｕ， ２， Ｌ２１ｉｎ （３）：２Ｚｈｉｑｉａ８ｎ－ｇ３１．）．电缆长度ｍｏ（Ｐａｔｏｓｒ ｓｉｖｌｅｅ ａｄｆｓ ｉｌｔｏｅｎ ｒｉｎＰｇ ＷＭ ｔｅｃｉｈｎｎｖｉｅｑｔｒｕｅｅｒｓ －ｆｅｔｏ ｄ ＡＣ ｅｉｌｍｉｍｏｎａｔｔｏｅ ｒ ｄｔｈｒｉｅ ｖｅｅｓｆ） ｅ［ｃＪｔ‘ｌ］・电ＩｏｎｇＰＷＭ逆变器驱动电机端电压的影响（Ｅｆ ｆｅｃｔｓ ｏｆ ｃａｂｌｅ技术杂志（Ｅｌｅｃｔｒｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ）， ２００１， （６） ： ２６－２９Ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｏｖｅｒ－ｖｏｌｔａｇｅ ｆｉｌｔｅｒ ａｔ ＰＷＭ ｉｎｖｅｒｔｅｒ ｏｕｔｐｕｔ ＧＡＯ Ｑｉａｎｇ， ＭＡ Ｈｏｎｇ－ｆｅｉ，ＸＵ Ｄｉａｎ－ｇｕｏ（Ｄｅｐａｒｔｍｅｎｔ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｈａｒｂｉｎ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｙｇ， Ｈａｒｂｉｎ １５０００１，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ： Ｔｈｅ ｖｏｌｔａｇｅａｔ ｍｏｔｏｒｔｅｒｍｉｎ滋ｗｏｕｌｄ ｂｅ ｄｏｕｂｌｅ ｂｅｃａｕｓｅ ｏｆ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｃａｂｌｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｄｗｈｅｎｍｏｔｏｒ ｉｓ ｆｅｄ ｗｉｔｈ ＰＷＭｎｉｖｅｒｔｅｒｔｈｒｏｕｇｈａ ｌｏｎｇ ｃａｂｌｅ ｔｈｅｒｅｆｏｒｅ ｒｅｓｕｌｔｉｎｇ ｉｎ ａ ｈｅａｖｙ ｓｔｒｅｓｓ ｏｎ ｍｏｔｏｒ． Ｉｎ ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ， ａｎｉｍｐｒｏｖｅｄ ｐａｓｓｉｖｅ ｆｉｌｔｅｒ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｉｎｓｔａｌｌｅｄ ａｔ ｉｎｖｅｒｔｅｒ ｔｅｒｍｉｎａｌｓ ｉｓ ｐｒｏｐｏｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｂａｓｉｓ ｏｆ ａｎａｌｙｚｉｎｇ ｔｈｅ ｅｒｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｏｆ ｔｈｅｒｉｓｉｎｇ ｔｉｍｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｌｅｎｇｔｈ ｏｆ ｃａｂｌｅ．Ｔｈｅ ｐｒｉｎｃｉｐｌｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ａｎｄ ｄｅｔａｉｌｅｄ ｄｅｓｉｇｎ ｐｒｏｃｅｄｕｒｅａ ｒｅ ｇｉｖｅｎ．Ｔｈｅ ｏｖｅｒ－ｖｏｌｔａｇｅ ａｔ ｍｏｔｏｒ ｔｅｒｍｉｎａｌ ｃｏｕｌｄ ｂｅ ｍｉｔｉｇａｔｅｄ ｓｙｍｍｅｔｒｉｃａｌｙ ｂｙ ｔｈｅ ｐｒｏｐｏｓｅｄ ｆｉｌｔｅｒ． Ｔｈｅ ｖａｌｉｄｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｏｐｏｓｅｄｆｉｌｔｅｒ ｉｓ ｓｕｐｐｏｔｒｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｅｒｓｕｌｔｓ ｗｈｉｃｈ ｉｓ ｔａｋｅｎ ｏｎ ａ ３８０Ｖ／３ＫＷ ｍｏｔｏｒ ｓｙｓｔｅｍ．Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ＰＷＭ ｉｎｖｅｒｔｅｒ； ｏｖｅｒ－ｖｏｌｔａｇｅ；ｖｏｌｔａｇｅ ｒｅｆｌｅｃｔｉｏｎ； ｆｉｌｔｅｒ
