模板施工专项方案培训资料

住宅项目模板

施 工 方 案

建设单位：XX朗平置业XX

设计单位：XX朗诗设计规划研究院XX 监理单位：北辰工程建设监理XX 总承包单位：XX省华建建设股份XX

二0一七 年 二 月

一、工程概况0 二、编制依据0 三、施工部署1

1、组织管理1 2、支撑基础2

3、模板配置情况2

4、混凝土结构浇筑施工安排2 四、施工准备2

1、人员准备2 2、材料准备2 五、材料检测3

1、钢管检测要求3 3、模板检测4

六、施工方案及控制要点4

1、排架模板施工4

1.1施工顺序4

1.2 框架柱、墙模板施工4 1.3 楼板模板施工5 1.4 梁模板施工6

1.5 其余模板节点大样7 1.6 标准层支模体系7 2、模板排架支撑构造要求7

3、模板及支撑搭设施工控制要点8 4、模板及支撑拆除11

4. 1 模板拆除安全技术措施11 4. 2 模板拆除的安全技术措施13 4. 3 模板拆除注意事项13 七、安全措施15 八、应急预案17

1、救援预案的目的17

2、现场施工管理及救援机构组成系统17

3、在施工现场按规定设置药物和急救工具18 4、应急预案启动的条件18 5、应急响应18

6、高支模应急救援预案具体措施18 九、板模支架验算20 十、梁模支架验算34 十一、墙模支架验算46 十二、标准层板模验算56

（1）、面板验算59

（2）、强度验算60 (3)、挠度验算62

（4）、次梁验算62 （5）、强度验算

（6）、抗剪验算65 （7）、挠度验算65 2、主梁验算66

（1）、抗弯验算68 （2）、抗剪验算69 （3）、挠度验算69 （4）、支座反力计算70 3、立柱验算70

（1）、长细比验算70 （2）、立柱稳定性验算70 4、可调托座验算70 十三、标准层梁模验算71

1、计算参数71 （1）、施工简图73 2、面板验算74

（1）、强度验算74 （2）、挠度验算75 3、次梁验算76

（1）、强度验算77 （2）、抗剪验算78 （3）、挠度验算78 4、主梁验算79

（1）、抗弯验算82 （2）、抗剪验算82 （3）、挠度验算83 （4）、支座反力计算83 5、端支座扣件抗滑移验算83 6、可调托座验算83 7、立柱验算84

（1）、长细比验算84 （2）、立柱稳定性验算84

一、工程概况

XX杭政储出【2015】38号地块住宅项目位于下城区胜景路（已建成，未投入使用）西侧，7号路（在建）东侧，王马东路北侧，总建筑面积约80602m²，包含住宅、商业及配套公建等多种功能，8栋18层高层住宅，建筑高度54.75m，其中7号楼建筑高度63.95m，地下二层，局部一层。地下室顶板高低-1.65m，建筑物一层楼面高度-0.15m。

地理位置示意

本工程模板工程量较大，梁截面主要尺寸在200*200mm～400*1250mm之间，地下室二层层高为3.6m，地下一层层高为4.8，其中7#楼首层楼面结构梁截面尺寸较大的为LL250*1740，梁长度3750mm，层高4.8m。

二、编制依据

a、地下室设计图纸 b、施工组织设计

c、及上级机关颁发的有关工程技术质量、安全文明施工等文件、通知和规定。

d、现行国家、行业及地方施工技术规X及有关规定： e、建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2013） f、建筑地基基础工程施工质量验收规X（GB50202-2012） g、混凝土结构工程施工质量验收规X（GB50204-2015） h、建筑工程项目管理规X（GB/T50326-2006）

i、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规X（JGJ130-2011） j、建筑施工高处作业安全技术规X（JGJ80-2011） k、建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2012） l、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011） m、XX市工程建设地方标准强制性条文

三、施工部署

1、组织管理

现场管理人员由项目经理1名，项目执行经理1名，技术负责人1名、施工员4名、木工翻样员4名、质量员2名、专职安全员3名组成，项目执行经理负责模板施工的统一调度和管理，木工翻样员负责模板安装技术的具体落实，质量员对模板安装质量进行过程控制和验收，施工员负责模板安装的轴线和标高的技术复核，安全员主要负责作业安全检查和监督。

项目经理 （陆靖） 项目执行经理 （X剑） 负责统一调度和管理 项目工程师 （X宗强） 安全员 （3人） 施工员 （4人） 质量员 （2人） 木工翻样员 （4人） 2、支撑基础

所有排架均搭设在混凝土结构板上。 3、模板配置情况

结构柱、梁、平台板模板均采用16mm厚胶合板木模，模板支撑均采用直径φ4.8×3.0㎜的普通钢管，为确保工程进度，应配置充足的模板及钢管支撑。

4、混凝土结构浇筑施工安排

a、混凝土浇筑配备汽车泵进行浇捣，同楼层内的其他构件同时浇筑。 b、高排架支撑系统必须在支模区结构砼达到100%强度后由上至下拆除。

四、施工准备

施工前做好材料准备及施工人员安排，同时做好材料周转控制计划，现场所用材料安排专人跟踪，及时整理回施工区域多于材料。

1、人员准备

工种 架子工 木工 数量 10人 200人 备注 特殊工种操作证书 2、材料准备

材料 模板 木方 钢管 扣件 数量 60000X 140000根 1000t 400000个 规格 0.915M*1.83m 500mm*100mm 按实 备注 损耗系数2% 上表中数据为根据设计图纸计划拟投入人员及材料用量，实际已现场为准。

五、材料检测

项目部将由专职质量员、材料员、保管员对进场模板、钢管、扣件等进行质量验收以及使用时的质量管理。

1、钢管检测要求

a、对进入现场的钢管、扣件等配件进行验收，钢管应符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235A钢材的有关规定，并有质量合格证、质检报告等证明材料，对反复使用的钢管应检测其壁厚，壁厚不得小于公称壁厚90%，不得使用不合格的产品。

b、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。

c、钢管使用前应对其壁厚进行抽检，抽检比例不低于30％，对于壁厚减小量超过10％的应予以报废，不合格比例大于30％的应扩大抽检比例。

d、钢管必须进行防锈处理。

a、扣件必须有生产许可证、检测报告和产品质量合格证等质量证明材料。 b、扣件使用前必须进行检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现划丝的螺栓必须更换。

c、扣件使用前进行防锈处理。

3、模板检测

模板使用前必须进行全数检查，发现有质量缺陷时应及时联系厂家更换。

六、施工方案及控制要点

1、排架模板施工

1.1施工顺序

已经浇筑的砼板→安放垫木（槽钢）→钢管支撑立杆→水平拉杆→剪刀撑→在可调上托上安放托梁钢管→梁底木方→钉梁底板→梁侧板→安装斜撑→最后安装楼面模板→安装楼面钢筋→浇筑楼面混凝土

1.2 框架柱、墙模板施工

a、柱模板支设工艺顺序：

模板坑外成型→弹线定位→立模→临时固定→校核垂直度、轴线、尺寸、形状→柱箍→对拉（顶）螺栓→粱、板模板安装结束→校正垂直度→加固固定。

b、柱模板支设工艺要求：

拼柱模时，以梁底标高为准，由上往下配模。配模时应同时考虑清扫口，清扫口在清理卫生后，立即封闭。

地下室区域的框架柱截面以正方形为主。一次施工完成。柱模板采用胶合板，面板为16mm厚胶合板，柱箍采用ф48双钢管，间距450mm，最底部的柱箍应高于地面250cm。在断面长宽方向各设两道ф12对拉螺栓，上下间距450mm。 柱模板竖楞采用50mm×100mm方木,沿柱边长间距内径≤150m等间距布置。柱模板安装后应在根部接缝处采用1:3水泥砂浆嵌填密实。

柱模板加固示意图

墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。水平间距200mm，外墙止水钢板以上第一道螺杆间距230mm，竖向500mm。

墙模板设计简图

1.3 楼板模板施工

a、板模施工工艺

排模计算→配模→现场卫生清理→在砼楼板上放线，弹出支撑位置→安放垫

木→安装竖向支撑及横向连系钢管→标高调整→纵向搁栅→横向搁栅→铺设板模→复核标高、调整加固。

b、主楼高支模区域板厚150mm，板底净高5.19m。采用16mm厚胶合板做底模，搁栅采用50mm×100mm木料，间距≤250mm。木档必须两侧平面刨轧平，确保其断面一致，确保平台平整度。平台模板铺设时，不到木模板模数时，采用木模镶嵌严密，防止漏浆。

c、模板底模搁栅设置时，应相互错开接头，保证平台排架有足够的强度、刚度及稳定性。

d、地下室平台板模板排架立杆纵横向间距控制在900mm内。 e、楼板排架支撑底部向上200mm设纵横向扫地杆，扫地杆向上步距1800mm设纵横向水平杆，每二层纵横向水平杆的平面位置设置一水平剪刀撑加强层。

e、排架四周及中间每隔4排立杆设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置。

1.4 梁模板施工

a、梁支模工艺顺序：

卫生清扫→弹出支撑位置→竖向支撑及横向连结→柱模初步固定、校核→底模→侧模→夹木→托木竖撑→斜撑(布置钢管)→(安装对拉螺栓)→标高、轴线校核→加固调整→板模。

b、梁模工艺要求：

板支撑体系的架设同梁支撑体系。板模安装时，应调整支撑系统的顶托标高，经复查无误后，最后铺设模板。

c、地库支模区域梁截面高度为最高为1300mm。梁底净高2.6m、4跨。

d、梁底模和侧模均采用16mm厚胶合板，梁模底、侧面栅格采用50×100木方，间距≤250mm，外楞采用2Φ48×3.0mm双钢管,间距600mm。

e、梁截面高度≤700高的梁增设Φ12对拉螺栓一道，水平间距600mm； 梁截面高度≥800高的梁增设Φ12对拉螺栓二道，间距600mm。 f、排架支撑体系步距控制在1800mm，排架支撑底部向上200mm设纵横向扫地杆。

1.5 其余模板节点大样

外墙单面模板支撑示意图集水井模板支设大样示意图

1.6 标准层支模体系

本项目标准层层高3m，脚手架搭设构造立杆为110cm*110cm呈井字型布置，立杆底设置垫板，根部上来20cm设纵横向扫地杆，步距1.8m，立杆顶部设置可调节丝杠,梁板支架钢管可共用。

模板底模搁栅设置时，应相互错开接头，保证平台排架有足够的强度、刚度及稳定性。

梁底模和侧模均采用16mm厚胶合板，梁模底、侧面栅格采用50×100木方，间距≤250mm，外楞采用2Φ48×3.0mm双钢管,间距600mm。

2、模板排架支撑构造要求

2.1 平台排架必须设纵横向扫地杆，采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。

2.2 高支模区域立杆步距不大于1.5m（顶板加固区域为1m），严格按照方案设置间距施工。

2.3 立杆在同一水平面内对接接长数量不得大于总数量的1/3，接长点应在层距端部的1/3距离X围内，接长杆应均匀分布在支撑架体平面X围内。严禁相邻两根立杆同步接长，立杆的接长应采取满足支撑高度的最少接点原则。同步内隔一根立杆的两个接头错开的距离不应小于500mm，各接头中心点至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

2.4 扣件钢管支撑不宜使用垂直对接，如遇连接处采用对接扣件时，则对接处离开纵横向水平杆节点的距离应小于等于300mm，且其四周相邻的立杆支撑不得在同一水平面上出现对接。

2.5 支架立杆应竖直设置，2m高度内允许偏差为15mm。

2.6 满堂模板排架四边与中间每隔4排排架立杆设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置。垂直剪刀撑应在垂直面上和立杆形成夹角45°～60°的交叉斜杆，并与立杆用转角扣件相连接，以确保支撑排架的刚度和稳定性。

2.7 支撑高度超过4m，每二步纵横向水平杆的平面位置设一水平加强层（具有水平剪刀撑的层面）。水平剪刀撑应在水平面上和纵横向水平牵杠形成45°～60°夹角的交叉斜杆并与立杆用转角扣件相连接。

2.8可调上托在使用时，其端头必须贴紧托梁。可调上托必须在钢管支撑内保持有一半的长度。

3、模板及支撑搭设施工控制要点

3.1 操作人员必须经过专业技术培训及专业考试合格，持证上岗。模板支撑系统的搭设区域应设置安全警戒线。

3.2 模板支撑系统的立杆间距应按施工方案进行设置，先在地平面放线确定立杆位置，将立杆与水平杆用扣件连接成第一层支撑架体，完成一层搭设后，应对立杆的垂直度进行初步校正，然后搭设扫地杆并再次对立杆的垂直度进行初步校正，扫地杆离地不大于200mm，逐层搭设支撑架体，每搭设一层纵向横向水平杆时，应对立杆进行垂直度校正，支撑架体的水平杆位置应严格按施工方案的要 求设置，应一层一层进行搭设，不得错层搭设。

3.3 支撑立杆应采用整根立杆，如实在无法避免可采用对接扣件接长，用于调节立杆标高，同一支撑架体上搭接扣件的距离应一致。

3.4 模板工程施工控制要点

a、梁跨度大于4m时，按梁跨度2‰起拱。

b、柱、平台和梁模板施工，应以防止漏浆以及蜂窝麻面为重点，对于柱模板安装后应在根部接缝处采用1:3水泥砂浆嵌填密实。

c、模板施工要求保证各部构件尺寸形式和相应位置的正确，必须具有足够的强度和稳定性，还应考虑装拆方便，便于钢筋施工。

模板拼装允许偏差

项 目 轴线位置 底模上表面标高 允 许 偏 差（mm） 5 ±5 检验方法 尺量 水准仪或拉线、尺量 模板内部尺寸 基础 柱、墙、梁 楼梯相邻踏步高差 柱、墙层高≤6m 柱、墙层高＞6m ±10 ±5 ±5 8 10 2 5 尺量 尺量 尺量 经纬仪或吊线、尺量 经纬仪或吊线、尺量 尺量 2m靠尺和塞尺量测 垂直度 相邻两板表面高低差 表面平整度 d、平台模板铺设时，应严格按照平台模板排列图施工，不到模板模数时，采用木模镶嵌严密，模板拼缝不够平整处，要求用老粉批嵌，防止漏浆。平台底模搁栅设置时，应相互错开接头。

e、模板上口标高用水平仪复测准确，反梁下口和柱端部模板拼缝处应保证不漏浆。

f、在柱模板与内板墙模板阴角拼缝处和模板在砂浆找平相对位置粘贴双面胶，防止砼浇捣时漏浆。

g、施工用模板在第二次使用前要进行整修调整，做好保养工作，表面清理后要涂刷一度清机油做隔离剂。

h、固定在模板上预埋件和预留孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确。 i、所有部位模板支撑时要做到牢固稳定，横平竖直。 3.5 模板及支撑安装的自检

模板支好后，首先要进行自检，填自检自评表，再上报项目部及监理公司进行验收，验收合格后做好交接手续，再进行下道工序施工。模板支撑搭设完成后须检查的主要项目，各检查项目的技术要求、检查方法等见下表。

模板支撑安装质量检验项目、要求和方法

序号 1 项目 钢管、扣件的质量证明材料 技术要求 须有检测报告和检查方法 检查 备注 扣件须提供生产许可证 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 杆件间地基 基 施工组织设计 承载能力 排水性能 底座或垫块 立杆垂直度 层高 纵距 横距 水平加强支撑 扣件拧紧力矩 钢管壁厚 须有审批手续 复核设计要求 排水性能良好 无晃动、滑动 ≤3‰ ±50mm ±50mm ±50mm 按设计规定的间抽检数 30%比允许不≤检查 计算 观察 观察 有经纬仪或垂钢尺 钢尺 钢尺 钢尺 力矩扳手 超声 对支撑基础须有隐蔽工 安装扣件数量 不合格比例大于30%的注：扣件扭紧力度用合格的扭力扳手进行抽样检查，扭力控制在4.5Kg左右。

4、模板及支撑拆除

模板的拆除，应严格按模板装拆施工方案和施工文明施工规定执行。对非承重模板，应在混凝土强度能保证其表面棱角不因拆模受损失时方可拆除；对于承重模板，如顶板、梁等，应在同条件养护，试块强度达到设计强度后方可拆除。拆模顺序应先支后拆，并执行项目部书面通知拆除制度。

4. 1 模板拆除安全技术措施 4.1.1 一般要求

拆模时对混凝土强度的要求，根据《混凝土结构工程施工及验收规X》的规定，现浇混凝土结构模板及其支撑拆除时的混凝土强度，应符合设计要求，当设计无要求时，应符合下列要求：

a、不承重的侧模板，包括梁、柱侧模，在混凝上强度能保证其表面及棱角不因

拆除模板而受损坏后，方可拆除。一般墙体大模板在常温条件下，混凝土强

度达到1N/mm2即可拆除。

b、拆模时必须注意确保砼结构的质量和安全，对于不承重的侧模，应在砼强度

能保证其表面及棱角不因拆模板而受损坏后，方可拆除；对于承重模板，包括梁、板等水平结构的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到下表的规定，方可拆除。

底模拆模时的混凝土强度要求

结构类型 结构跨度（米） ≤2 板 ≥2，≤8 ≥8 梁、拱、壳 悬臂构件 ≤8 ≥8 ≥100 按设计的混凝土标准值的百分率计（％） ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 c、在拆模过程中，如发现实际结构混凝土强度并未达到要求，有影响结构安全

的质量问题时，应暂停拆除。待实际强度达到要求后，方可继续拆除。 d、已拆除模板及其支撑的混凝土结构，应在混凝土强度达到设计的混凝土强度

标准值后，才允许承受全部设计的使用荷载。当承受施工荷载的效应，比使用荷载更为不利时，必须经过验算，加设临时支撑。

4.1.2 拆除之前必须有拆模申请，并根据同条件养护试块强度测试结果达到规定时，技术负责人方可批准拆模。

4.1.3 各类模板拆除的顺序和方法，应根据模板设计的规定进行，如果模板设计无规定时，可按“先支的后拆，后支的先拆”的顺序进行，以及“先拆非承重的模板，后拆承重的模板”及支撑的顺序进行拆除。

4.1.4 拆除的模板必须随拆随清理，以免钉子扎脚，或阻碍通行和发生事故。 4.1.5 拆模时，拆模区应设警戒线，严防有人误入被砸伤。 4.1.6 拆模不能采取猛橇、以致大片塌落的方法拆除顶模。

4.1.7 顶板加固区域需在顶上以上无重载车辆行走时方可拆除，拆除之前需等到项目技术负责人书面同意认可。

4. 2 模板拆除的安全技术措施

框架结构的拆模顺序如下：拆柱模斜撑与柱箍→拆除柱侧模→拆楼板底模→拆除梁侧模→拆除梁底模。拆下的模板不准随意向下抛掷，要向下传递至地面。已经松动的模板，必须一次拆除完，不可中途停歇，以免落下伤人。

模板立柱有多道水平拉杆。应先拆除上面的，按由上而下的顺序拆除，拆除最后一道拉杆，应与立柱模板同时拆除，以免立柱模板倾倒伤人。多层楼板模板支撑拆除时，下面应保留几层楼板的支撑，可根据施工进度、混凝土度强度增长的情况、结构设计荷载与支模施工荷载的差值通过计算确定。

4. 3 模板拆除注意事项

a、拆模时不要用力过猛过急，拆下来的模板和支撑用料要及时运走、整理。 b、拆模顺序一般应是后支的先拆、先支的后拆，先拆非承重部分，后拆承重部分。重大复杂模板的拆除，事先要制定拆模方案。

c、 跨度4m及4m以上的梁下均应保留支柱，其间距不得大于3m。 d、混凝土板上拆模后形成的临边或洞口，应按规定进行防护。

e、拆除模板支撑前，混凝土强度必须达到规定的规X，并经技术部门批准后，才能进行。

f、 拆平台模时，不得一次性将顶撑全部拆除，应按顺序分批拆，以免模板在自重荷载体作用下发生一次性大面积脱落。

g、拆模时必须设置警戒区域，并派专人监护，拆模必须干净彻底，不得保留有悬空模板。

h、模板拆除除按现行规X规定，对梁板上部无施工荷载的可根据施工验收规X要求的强度等级进行模板拆除，对梁板上部有施工荷载的除该处混凝土强度达到100%以外，梁板下至少保留一层排架，。

i、模板拆除前，立杆要求始终顶紧混凝土面而不松动。

g、模板拆除时应轻拆轻放，拆除后必须整理归堆，确保文明施工。 k、模板支撑系统的拆除作业必须自上而下逐层进行，严禁上下层同时拆除作业，每三层结构施工完成后，可拆除最下面一层模板支撑体系。设有附墙连接的模板支撑系统，附墙连接必须随支撑架体逐层拆除，严禁先将附墙连接全部或数层拆除后再拆支撑架体。

l、在拆除作业时严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类堆放。

m、所有模板拆除除遵守以上规定外，拆除模板的顺序，方法及措施必须按施工说明规定办理，墙、梁模板应遂块拆传递，应后装先拆，先装后拆；先拆侧面模板，后拆底模，先拆非承重部分，后拆承重部分。拆模时不得用撬棒、重锤硬掰硬击，拆除后模板应按规定及施工顺序清理，运送至指定位置堆放，堆放时应平放，如须竖放，应有可靠的安全措施。严禁拖掷、撞击。

七、安全措施

1、进入施工现场的操作人员必须戴好安全帽，扣好帽带。操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。

2、高处和临边洞口作业应设护栏，X安全网，如无可靠防护措施，必须佩带安全带，扣好带扣。高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。

3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。

4、安装模板时操作人员应有可靠的落脚点，并应站在安全地点进行操作，避免上下在同一垂直面工作。操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。

5、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下。

6、支模时，操作人员不得站在支撑上，而应设立人板，以便操作人员站立。立人板应用木质中板为宜，如2×8板等，并适当绑扎固定。。

7、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。

8、 模板及其支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。 9、支设柱模板时，四周应设斜撑，并应设立操作平台。

10、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高度以上。

11、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用索具系牢，采用垂直升降机械运输，不得乱抛，组合模板装拆时，上下应有人接应。模板及配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下。高空拆模时，应有专人指挥。地面应标出警戒区，用绳子和红白旗加以围拦，暂停人员过往。

12、模板上施工时，堆物（如成捆钢筋等）不宜过多，且不宜集中一处。 13、大模板施工时，存放大模板必须要有防倾措施。封柱子模板时，不准从顶部往下套。

14、 高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子、不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。

15、 遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雷雨后应先清扫施工现场，待地面略干不滑时再恢复工作。

16、 混凝土强度未达到100%时，按规X要求严禁拆除梁底板；当混凝土强度已达到100%时，拆除所有支撑和模板，不得留有悬空模板。

17、拆除模板一般用长撬棒，禁止站在正在拆除的模板上；在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意。拆除门、窗洞口模板时，操作员应站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。

18、拆模时，临时脚手架必须牢固，不得用拆下的模板作脚手板。脚手板搁置必须牢固平稳，不得有空头板，以防踏空坠落。

19、安装与拆除模板时，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂

直面操作。

20、拆模时必须设置警戒区域，并派人监护。不得保留有悬空模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。

21、拆除模板时工人应相互配合由外向内拆除。拆除现浇板底模时，不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆下顶撑，然后按顺序拆下搁栅、底模，以免发生模板在自重荷载下一次性大面积脱落。

22、地下室顶板加固区域的模板及支架拆除必须征得项目技术负责人的书面通知后方可拆除。

八、应急预案

1、救援预案的目的

事故发生后，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救。防止事故继续发展。

2、现场施工管理及救援机构组成系统 2.1机构 组 长：陆 靖 副组长：X 剑

组 员：X宗强 沈其国 周建民 李炫 洪立新 陈宝琪 值班：

1）、职责和分工

a、组长负责事故应急救援的全面组织、指挥、协调工作，负责向上级报告并负责调集抢险救援所需的人力、物力。

b、副组长协助组长组织、指挥、协调救援工作，组长不在现场时代行组长

的职责。

c、组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。

3、在施工现场按规定设置药物和急救工具

项目部在现场办公室设置急救药箱和配备适当的药品和救护品。 4、应急预案启动的条件

本工程的场所发生有下列情况时，应启动应急救援预案。 a、在施工过程中，造成人身伤亡或财产损失时 b、对施工场区的影响有明显的破环时 c、模板火灾

d、浇筑混凝土时模板支架明显位移 e、模板坍塌

f、应急救援预案小组认为必须启动应急救援预案时 5、应急响应

出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。

组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。

6、高支模应急救援预案具体措施 a、有关人员的安排

组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。

b、人员疏散、救援方法

人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排 各操作人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。

c、伤员救护

休克、昏迷的伤员救援

让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。

受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。 立即拨打120急救或送医院。 d、现场保护

由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。

e、当模板支撑体系位移监测值超出预警值时，必须立即停止作业，应对模板支撑系统进行加固后方可继续施工，当监测值超出控制值时，应立即撤离作业

人员。

f、当模板发生火灾时，应立即通知项目部义务消防队进行灭火，当火灾有蔓延趋势或无法控制火灾现场时，应立即组织所有人员撤离同时拨打119救援。

g、当施工现场作业人员发生触电时应迅速断绝电源，同时迅速检查触电者的呼吸、心跳情况，就地抢救，及时进行人工呼吸和胸外心脏按摩，立即请医生抢救，或在不中断抢救的前提下，送往医院急救。

h、当事故有扩大、自救无法控制时，应按预案的措施，启动队受影响区域的疏散机制，包括事故发生后的疏散、警戒、交通管制，即在确保施工现场和受影响区域人员安全的前提下，按应急救援预案事先确定的路线和方向疏散、撤离，对事故区域周边进行警戒隔离以保护事故现场、维护现场秩序、防止外来干扰，如有必要，协助交警部门对事故现场的周边道路实施有效的管制，为应急救援工作提出畅通的道路。

九、板模支架验算 1、参数信息

1.1高支模板支架参数

基本参数 楼板厚度h(mm) 楼板边宽B(m) 150 5 垂直于楼板长主梁布置方向 边 立柱横向间距lb(m) 立杆自由端高度a(mm) 0.9 300 水平杆步距h1(m) 架体底部布置类型 1.8 垫板 立柱纵向间距la(m) 0.9 楼板边长L(m) 模板支架高度H（m） 10 5.2 次梁间距a(mm) 主梁悬挑长度b1(mm) 结构表面要求 计算依据 250 200 表面外露 次梁悬挑长度a1(mm) 主梁合并根数 剪刀撑（含水平）布置方式 200 1 普通型 《建筑施工模板安全技术规X》JGJ162-2008 材料参数 主梁类型 次梁类型 圆钢管 矩形木楞 主梁规格 次梁规格 Ф48×3.0 50×100 16mm(板材面板类型 覆面木胶合板 面板规格 垂直方向) 钢管类型 Ф48×3 荷载参数 基础类型 地基承载力特征值fak(kPa) 混凝土楼板 / 地基土类型 架体底部垫板面积A(m^2) / 0.2 XX(省)XX市是否考虑风荷载 否 架体搭设省份、城市 (市) 模板及其支架自重标准值地面粗糙度类型 / G1k(kN/m^2) 0.3 新浇筑混凝土自重标准值24 G2k(kN/m^3) 计算模板及次梁时均布活荷2.5 载Q1k(kN/m^2) 钢筋自重标准值1.1 G3k(kN/m^3) 计算模板及次梁时集中活荷2.5 载Q2k(kN) 计算主梁时均布活荷载1.5 Q3k(kN/m^2) 基本风压值Wo(kN/m^2) / 计算立柱及其他支撑构件时1 均布活荷载Q4k(kN/m^2)

（图1） 平面图

（图2） 纵向剖面图1

（图3） 横向剖面图2

2、面板验算

取b=1m单位面板宽度为计算单元。 W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3 I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4

2.1强度验算

A.当可变荷载Q1k为均布荷载时： 由可变荷载控制的组合：

q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×1+1.4×2.5×1)=7.54kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=7.144kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max(7.54,7.144)=7.54kN/m

（图4） 可变荷载控制的受力简图1

B.当可变荷载Q1k为集中荷载时： 由可变荷载控制的组合：

q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×1)=4.39kN/m

p1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN

（图5） 可变荷载控制的受力简图2

由永久荷载控制的组合：

q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×1)=4.939kN/m

p2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN

（图6） 永久荷载控制的受力简图

取最不利组合得： Mmax=0.059kN·m

（图7） 面板弯矩图

σ=Mmax/W=0.059×106/37500=1.571N/mm2≤[f]=26N/mm2

满足要求

2.2挠度验算

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×150/1000)×1=4.065kN/m

（图8） 正常使用极限状态下的受力简图

（图9） 挠度图

ν=0.082mm≤[ν]=250/400=0.625mm

满足要求 3、次梁验算

当可变荷载Q1k为均布荷载时： 计算简图：

（图10）

可变荷载控制的受力简图1

由可变荷载控制的组合：

q1=0.9×{1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×250/1000+1.4×2.5×250/1000)=1.885kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2=0.9×{1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×250/1000+1.4×0.7×2.5×250/1000)=1.786kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max(1.885,1.786)=1.885kN/m 当可变荷载Q1k为集中荷载时： 由可变荷载控制的组合：

q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×250/1000)=1.098kN/m

p1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN

（图11）

可变荷载控制的受力简图2

由永久荷载控制的组合：

q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×250/1000)=1.235kN/m

p2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN

（图12）

3.1强度验算

永久荷载控制的受力简图

（图13）

次梁弯矩图

Mmax=0.652kN·m

σ=Mmax/W=0.652×106/(83.333×103)=7.823N/mm2≤[f]=17N/mm2

满足要求

3.2抗剪验算

（图14）

次梁剪力图

Vmax=3.37kN

τmax=VmaxS/(Ib0)=3.37×1000×62.5×103/(416.667×104×5×10)=1.011N/mm2≤[τ]=1.7N/mm2

满足要求

3.3挠度验算

挠度验算荷载统计，

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×150/1000)×250/1000=1.016kN/m

（图15）

正常使用极限状态下的受力简图

（图16）

次梁变形图

νmax=0.05mm≤[ν]=0.8×1000/400=2mm

满足要求 4、主梁验算

将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。

A.由可变荷载控制的组合：

q1=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×150/1000)×250/1000+1.4×1.5×250/1000)=1.57kN/m

B.由永久荷载控制的组合： q2=Υ

0

×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q3ka}=0.9×(1.35×

(0.3+(24+1.1)×150/1000)×250/1000+1.4×0.7×1.5×250/1000)=1.565kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max(1.57,1.565)=1.57kN 此时次梁的荷载简图如下

（图17）

次梁承载能力极限状态受力简图

用于正常使用极限状态的荷载为： qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)250/1000=1.016kN/m

此时次梁的荷载简图如下

×

150/1000)

×

（图18）

次梁正常使用极限状态受力简图

根据力学求解计算可得： Rmax=1.368kN Rkmax=0.886kN

还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=32.65/1000=0.033kN/m 自重设计值为：g=Υ0×1.2gk=0.9×1.2×32.65/1000=0.035kN/m 则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：

（图19）

主梁正常使用极限状态受力简图

则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：

（图20）

4.1抗弯验算

主梁正常使用极限状态受力简图

（图21）

主梁弯矩图

Mmax=0.352kN·m

σ=Mmax/W=0.352×106/(4.493×1000)=78.293N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求

4.2抗剪验算

（图22）

主梁剪力图

Vmax=2.587kN

τmax=QmaxS/(Ib0)=2.587×1000×3.042×103/(10.783×104×0.6×10)=12.162N/mm2≤[τ]=120N/mm2

满足要求

4.3挠度验算

（图23）

主梁变形图

νmax=0.321mm≤[ν]=0.8×103/400=2mm

满足要求

4.4支座反力计算

立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故： Rzmax=4.748kN

5、立柱验算

5.1长细比验算

立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距 则长细比为：

λ=h1/i=1.8×1000/(1.59×10)=113.208≤[λ]=150

满足要求

5.1立柱稳定性验算

根据λ查JGJ162-2008附录D得到φ=0.474

N1=0.9×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q4k]lalb +0.9×1.2×H×gk=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×150/1000)+1.4×1)×0.8×0.8+0.9×1.2×5.2×0.133=4.363kN

f=N1/(φA)=4.363×1000/(0.474×(4.24×100))=21.711N/mm2≤[σ]=205N/mm2

满足要求 6、可调托座验算

按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =4.748 kN N=4.748 kN≤[N]=30kN

满足要求

十、梁模支架验算 1、参数信息

基本参数 混凝土梁高h(mm) 混凝土梁计算跨度L(m) 梁跨度方向立柱间距la(m) 1300 4 0.8 混凝土梁宽b(mm) 模板支架高度H(m) 垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m) 计算依据 立杆自由端高度a(mm) 《建筑施工模板安全技术规X》JGJ162-2008 300 梁底增加立柱根数n 2 400 2.6 0.3 梁底支撑小梁根数m 结构表面要求 斜撑（含水平）布置方式 模板荷载传递方式 水平杆步距h(m) 3 次梁悬挑长度a1(mm) 250 2 底座 / 表面外露 主梁合并根数 普通型 架体底部布置类型 可调托座 扣件传力时扣件的数量 1.8 材料参数 主梁类型 次梁类型 面板类型 圆钢管 主梁规格 Ф48×3.0 50×100 12mm(克隆、山樟平行方向) 矩形木楞 次梁规格 覆面木胶合面板规格 板 钢管规格 Ф48×3 荷载参数 基础类型 地基承载力特征值fak(N/mm2) 是否考虑风荷载 混凝土楼板 地基土类型 / 架体底部垫板面积A(m2) / 0.2 否 架体搭设省份、城市 XX(省)XX市(市) 地面粗糙度类型 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2) 钢筋自重标准值G3k(kN/m^3) 地基承载力折减系数 1.1施工简图

/ 0.5 基本风压值Wo(kN/m^2) 新浇筑混凝土自重标准值/ 24 G2k(kN/m^3) 1.5 施工人员及设备产生荷载标准2.5 值Q1k(kN/m^2) /

（图1）剖面图1

（图2）剖面图2

2、面板验算

根据规X规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3 I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4

2.1强度验算

由可变荷载控制的组合：

q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×1+1.4×2.5×1)=39.492kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×

(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=43.09kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max(39.492,43.09)=43.09kN/m

（图3）面板简图

（图4）面板弯矩图

Mmax=0.215kN·m

σ=Mmax/W=0.215×106/24000=8.977N/mm2≤[f]=31N/mm2

满足要求

2.2挠度验算

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×1=33.65kN/m

（图5）简图

（图6）挠度图

ν=0.423mm≤[ν]=400/((3-1)×400)=0.5mm

满足要求 3、次梁验算

由可变荷载控制的组合：

q1=0.9×{1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×

1300/1000)

×

400/1000/(3-1)+1.4

×

2.5

×

400/1000/(3-1))=7.8kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2=0.9×{1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×400/1000/(3-1)+1.4×0.7×2.5×400/1000/(3-1))=8.618kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max(7.8,8.618)=8.618kN/m 计算简图：

3.1强度验算

（图8）次梁弯矩图(kN·m)

Mmax=0.514kN·m

σ=Mmax/W=0.514×106/(83.333×1000)=6.168N/mm2≤[f]=15N/mm2

满足要求

3.2抗剪验算

（图9）次梁剪力图(kN)

Vmax=3.753kN τ

max

=VmaxS/(Ib)=3.753×103×62.5×103/(416.667×104×5×

10)=1.126N/mm2≤[τ]=2N/mm2

满足要求

3.3挠度验算

挠度验算荷载统计，

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×400/1000/(3-1)=6.73kN/m

（图10）变形计算简图

（图11）次梁变形图(mm)

νmax=0.276mm≤[ν]=0.8×1000/400=2mm

满足要求 4、主梁验算

根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主梁的验算力学模型简化为2-1=1跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。

将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。 A.由可变荷载控制的组合： q1=0.9

×

{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9

×

(1.2

×

(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×400/((3-1)×1000)+1.4×2.5×400/((3-1)×1000))=7.8kN/m

B.由永久荷载控制的组合：

q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×400/((3-1)×1000)+1.4×0.7×2.5×400/((3-1)×1000))=8.618kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]= max(7.8,8.618)=8.618kN

此时次梁的荷载简图如下

（图16）次梁承载能力极限状态受力简图

用于正常使用极限状态的荷载为：

qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×1300/1000)×400/((3-1)×1000)=6.73kN/m

此时次梁的荷载简图如下

（图17）次梁正常使用极限状态受力简图

根据力学求解计算可得：

承载能力极限状态下在支座反力：R=7.302kN 正常使用极限状态下在支座反力：Rk=5.702kN

还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m 自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/m

则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：

（图18）主梁正常使用极限状态受力简图

则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：

（图19）主梁正常使用极限状态受力简图

4.1抗弯验算

（图12）主梁弯矩图(kN·m)

Mmax=0.365kN·m

σ=Mmax/W=0.365×106/(8.986×1000)=40.1N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求

4.2抗剪验算

（图13）主梁剪力图(kN)

Vmax= 7.306kN

τmax=QmaxS/(Ib)=7.306×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=17.175N/mm2≤[τ]=120N/mm2

满足要求

4.3挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax=0.017mm≤[ν]=0.3×1000/400=0.75mm

满足要求

4.4支座验算

因立柱在验算需用到主楞在承载能力极限状态下在最大支座反力，故经计算得：

Rzmax=10.967kN

5、立柱验算

5.1长细比验算

立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距 则长细比为：

λ=h/i=1.8×1000/(1.59×10)=113.208≤[λ]=150

满足要求

5.2立杆稳定性验算

根据λ查JGJ162-2008附录D得到φ=0.496

N1= Rzmax +1.2×(H-h)×gk=10.967+1.2×(2.6-1300/1000)×0.116=11.148kN

f=N1/(φA)=11.148×1000/(0.496×(4.24×100))=53.011N/mm2≤[σ]=205N/mm2

满足要求 6、可调托座验算

按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax=10.967kN N=10.967kN≤[N]=30kN

满足要求

十一、墙模支架验算 1、参数信息

基本参数 计算依据 混凝土墙厚度h(mm) 混凝土墙计算长度L(mm) 次梁间距a(mm) 主梁间距b(mm) 结构表面要求 对拉螺栓横向间距(mm) 《建筑施工模板安全技术规X》JGJ162-2008 350 75000 200 450 表面外露 450 混凝土墙计算高度H(mm) 次梁布置方向 次梁悬挑长度a1(mm) 主梁悬挑长度b1(mm) 主梁合并根数 对拉螺栓竖向间距(mm) 材料参数 主梁类型 次梁类型 圆钢管 矩形木楞 主梁规格 次梁规格 Ф48×3.0 50×100 16mm(克隆、面板类型 覆面木胶合板 面板规格 樟木平行方向) 面板E(N/mm^2) 对拉螺栓规格 11500 M14 荷载参数 面板fm(N/mm^2) 30 3900 竖直方向 200 200 2 / 混凝土初凝时间t0(h) 4 溜槽、串筒或混凝土浇筑速度V（m/h) 混凝土重力密度γ2 混凝土浇筑方式 导管 混凝土塌落度影响修正系数1.15 β2 倾倒混凝土时模板的水平荷2 载Q3k(kN/m^2) 载Q2k(kN/m^2) 振捣混凝土时模板的水平荷外加剂影响修正系数β1 c(kN/m^3) 24 1.2 /

（图1）纵向剖面图

2、荷载统计

新浇混凝土对模板的侧压力

F1=0.22γct0β1β2V0.5＝0.22×24×4×1.2×1.15×20.5=41.218kN/m2 F2=γcH＝24×3900/1000=93.6kN/m2 标准值G4k＝min[F1,F2]＝41.218kN/m2 承载能力极限状态设计值

S＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]

则：

S=0.9×max(1.2×41.218+1.4×2,1.35×41.218+1.4×0.7×2)=51.844kN/m2

正常使用极限状态设计值Sk＝G4k＝41.218kN/m2

3、面板验算

根据规X规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W＝bh2/6=1000×152/6=37500mm3 I＝bh3/12=1000×153/12=281250mm4 其中的h为面板厚度。

3.1强度验算

q＝bS＝1×51.844=51.844kN/m

（图3）承载能力极限状态受力简图

（图4）面板弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.259kN·m

σ＝Mmax/W＝0.259×106/37500=6.913N/mm2≤[f]＝30N/mm2

满足要求

3.2挠度验算

qk＝bSk=1×41.218=41.218kN/m

（图5）正常使用极限状态受力简图

（图6）面板变形图

νmax＝0.265mm≤[ν]＝200/400=0.5mm

满足要求 4、次梁验算

q＝aS＝200/1000×51.844=10.369kN/m qk＝aSk＝200/1000×41.218=8.244kN/m

4.1抗弯强度验算

（图7）承载能力极限状态受力简图

（图8）梁弯矩图

Mmax＝0.207kN·m

σ＝Mmax/W＝0.207×106/(83.333×1000)=2.4N/mm2≤[f]＝15N/mm2

满足要求

4.2抗剪强度验算

（图9）次梁剪力图(kN)

Vmax＝2.426kN

τ=VmaxS0/(Ib)=2.426×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.728N/mm2≤[fv]＝2N/mm2

满足要求

4.3挠度验算

（图10）正常使用极限状态受力简图

（图11）次梁变形图

ν＝0.055mm≤[ν]＝450/400=1.125mm

满足要求

4.4支座反力验算

Rmax=4.728KN Rmaxk=3.759KN

5、主梁验算

因主梁的跨度一般是较大的，为了方便计算且保证安全，可以按有悬挑的四跨连续梁计算，计算简图如下：

（图12）承载能力极限状态受力简图

5.1抗弯强度验算

（图13）主梁弯矩图

Mmax＝0.946kN·m

σ＝Mmax/W＝0.946×106/(8.986×1000)=105.223N/mm2≤[f]＝

205N/mm2

满足要求

5.2抗剪强度验算

（图14）主梁剪力图

Vmax＝5.913kN

τ=VmaxS0/(Ib)=5.913×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=13.9N/mm2≤[fv]＝120N/mm2

满足要求

5.3挠度验算

（图15）正常使用极限状态受力简图

（图16）主梁变形图

ν＝0.513mm≤[ν]＝450/400=1.125mm

满足要求

5.4支座反力验算

6、对拉螺栓验算

对拉螺栓拉力值N： N＝14.197kN≤Ntb=17.8kN

满足要求

十二、标准层板模验算 1、计算参数

基本参数 楼板厚度h(mm) 楼板边宽B(m) 主梁布置方向 130 4.5 楼板边长L(m) 模板支架高度H（m） 4.5 2.85 1.1 平行于楼板长立柱纵向间距la(m) 边 立柱横向间距lb(m) 立杆自由端高度a(mm) 1.1 500 水平杆步距h1(m) 架体底部布置类型 1.5 垫板 次梁间距a(mm) 主梁悬挑长度b1(mm) 结构表面要求 计算依据 250 150 表面外露 次梁悬挑长度a1(mm) 主梁合并根数 剪刀撑（含水平）布置方式 150 1 普通型 《建筑施工模板安全技术规X》JGJ162-2008 材料参数 主梁类型 次梁类型 面板类型 圆钢管 矩形木楞 主梁规格 次梁规格 Ф48×3.0 50×100 12mm(克隆、山樟平行方向) 覆面木胶合板 面板规格 钢管类型 Ф48×3 荷载参数 基础类型 地基承载力特征值fak(kPa) 是否考虑风荷载 混凝土楼板 地基土类型 / 否 架体底部垫板面积A(m^2) 架体搭设省份、城市 / 0.2 XX(省)XX市(市) 地面粗糙度类型 / 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2) 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3) 计算模板及次梁时均布活荷2.5 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m^3) 计算模板及次梁时集中活荷2.5 1.1 0.3 载Q1k(kN/m^2) 计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m^2) 基本风压值Wo(kN/m^2) / 1.5 载Q2k(kN) 计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m^2) 1

简图：

（图1） 平面图

（图2） 纵向剖面图1

（图3） 横向剖面图2

（1）、面板验算

取b=1m单位面板宽度为计算单元。 W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3 I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4

（2）、强度验算

A.当可变荷载Q1k为均布荷载时： 由可变荷载控制的组合：

q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×130/1000)×1+1.4×2.5×1)=6.998kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4

×

0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×130/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=6.534kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max(6.998,6.534)=6.998kN/m

（图4） 可变荷载控制的受力简图1

B.当可变荷载Q1k为集中荷载时： 由可变荷载控制的组合：

q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×130/1000)×1)=3.848kN/m

p1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN

（图5） 可变荷载控制的受力简图2

由永久荷载控制的组合：

q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×130/1000)×1)=4.329kN/m

p2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN

（图6） 永久荷载控制的受力简图

取最不利组合得： Mmax=0.055kN·m

（图7） 面板弯矩图

σ=Mmax/W=0.055×106/24000=2.278N/mm2≤[f]=31N/mm2

满足要求

(3)、挠度验算

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×130/1000)×1=3.563kN/m

（图8） 正常使用极限状态下的受力简图

（图9） 挠度图

ν=0.109mm≤[ν]=250/400=0.625mm

满足要求 （4）、次梁验算

当可变荷载Q1k为均布荷载时： 计算简图：

（图10）

可变荷载控制的受力简图1

由可变荷载控制的组合： q1=0.9×{1.2[G1k+

（G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×130/1000)×250/1000+1.4×2.5×250/1000)=1.75kN/m

由永久荷载控制的组合： q2=0.9×{1.35[G1k+

（

G2k+G3k)h]a+1.4

×

0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×130/1000)×250/1000+1.4×0.7×2.5×250/1000)=1.634kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max(1.75,1.634)=1.75kN/m 当可变荷载Q1k为集中荷载时： 由可变荷载控制的组合：

q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×130/1000)×250/1000)=0.962kN/m

p1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN

（图11）

可变荷载控制的受力简图2

由永久荷载控制的组合：

q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×130/1000)×250/1000)=1.082kN/m

p2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN

（图12）

永久荷载控制的受力简图

（5）、强度验算

（图13）

次梁弯矩图

Mmax=0.544kN·m

σ=Mmax/W=0.544×106/(83.333×103)=6.522N/mm2≤[f]=15N/mm2

满足要求

（6）、抗剪验算

（图14）

次梁剪力图

Vmax=3.294kN

τmax=VmaxS/(Ib0)=3.294×1000×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.988N/mm2≤[τ]=2N/mm2

满足要求

（7）、挠度验算 挠度验算荷载统计，

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×130/1000)×250/1000=0.1kN/m

（图15）

正常使用极限状态下的受力简图

（图16）

次梁变形图

νmax=0.188mm≤[ν]=1.1×1000/400=2.75mm

满足要求 2、主梁验算

将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。 A.由可变荷载控制的组合： q1=Υ0

×

{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×130/1000)×250/1000+1.4×1.5×250/1000)=1.435kN/m

B.由永久荷载控制的组合： q2=Υ0

×

{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4

×

0.7Q3ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×130/1000)×250/1000+1.4×0.7

×1.5×250/1000)=1.413kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max(1.435,1.413)=1.435kN 此时次梁的荷载简图如下

（图17）

次梁承载能力极限状态受力简图

用于正常使用极限状态的荷载为：

qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×130/1000)×250/1000=0.1kN/m

此时次梁的荷载简图如下

（图18）

次梁正常使用极限状态受力简图

根据力学求解计算可得： Rmax=1.778kN Rkmax=1.104kN

还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=32.65/1000=0.033kN/m 自重设计值为：g=Υ0×1.2gk=0.9×1.2×32.65/1000=0.035kN/m 则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：

（图19）

主梁正常使用极限状态受力简图

则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：

（图20）

主梁正常使用极限状态受力简图

（1）、抗弯验算

（图21）

主梁弯矩图

Mmax=0.92kN·m

σ=Mmax/W=0.92×106/(4.493×1000)=204.84N/mm2

[f]=205N/mm2

≤

满足要求

（2）、抗剪验算

（图22）

主梁剪力图

Vmax=5.301kN

τmax=QmaxS/(Ib0)=5.301×1000×3.042×103/(10.783×104×0.6×10)=24.926N/mm2≤[τ]=120N/mm2

满足要求

（3）、挠度验算

（图23）

主梁变形图

νmax=1.9mm≤[ν]=1.1×103/400=2.75mm

满足要求

（4）、支座反力计算

立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故： Rzmax=8.959kN

3、立柱验算

（1）、长细比验算

立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距 则长细比为：

λ=h1/i=1.5×1000/(1.59×10)=94.34≤[λ]=150

满足要求

（2）、立柱稳定性验算

根据λ查JGJ162-2008附录D得到φ=0.592 N1=0.9

×

[1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q4k]lalb

+0.9

×

1.2×H×gk=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×130/1000)+1.4×1)×1.1×1.1+0.9×1.2×2.85×0.173=6.712kN

f=N1/(φA)=6.712×1000/(0.592×(4.24×100))=26.741N/mm2≤[σ]=205N/mm2

满足要求 4、可调托座验算

按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =8.959 kN

N=8.959 kN≤[N]=30kN

满足要求

十三、标准层梁模验算

1、计算参数

基本参数 混凝土梁高h(mm) 混凝土梁计算跨度L(m) 计算依据 模板荷载传递方式 梁两侧楼板情况 斜撑(含水平)布置方式 垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m) 梁侧楼板立杆的纵距la1(m) 立杆自由端高度a(mm) 梁底支撑小梁根数m 结构表面要求 1.1 400 4 表面外露 梁侧楼板立杆的横距lb1(m) 梁底增加立柱根数n 架体底部布置类型 1.1 1 底座 440 4 混凝土梁宽b(mm) 模板支架高度H(m) 200 2.85 《建筑施工模板安全技术规X》JGJ162-2008 可调托座 次梁悬挑长度a1(mm) 250 150 1 1.5 梁两侧有板 梁侧楼板厚度 普通型 0.6 梁跨度方向立柱间距la(m) 水平杆步距h(m) 材料参数 主梁类型 次梁类型 面板类型 圆钢管 矩形木楞 主梁规格 次梁规格 Ф48×3.0 50×100 12mm(克隆、山樟平行方向) 钢管规格 Ф48×3 覆面木胶合板 面板规格 荷载参数 基础类型 地基承载力特征值fak(N/mm2) 是否考虑风荷载 否 架体搭设省份、城市 XX(省)XX市(市) 地面粗糙度类型 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2) 钢筋自重标准值G3k(kN/m^3) 1.5 / 0.5 基本风压值Wo(kN/m^2) 新浇筑混凝土自重标准值24 G2k(kN/m^3) 施工人员及设备产生荷载标2.5 准值Q1k(kN/m^2) / 混凝土楼板 地基土类型 / 架体底部垫板面积A(m2) / 0.2 2、施工简图

（图1） 剖面图1

（图2） 剖面图2

2、面板验算

根据规X规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3

I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4 （1）、强度验算

由可变荷载控制的组合：

q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×440/1000)×1+1.4×2.5×1)=15.808kN/m

由永久荷载控制的组合：

，

q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×440/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=16.445kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max(15.808,16.445)=16.445kN/m

（图3） 面板简图

（图4） 面板弯矩图

Mmax=0.009kN·m

σ=Mmax/W=0.009×106/24000=0.381N/mm2≤[f]=31N/mm2

满足要求

（2）、挠度验算

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×440/1000)×1=11.72kN/m

（图5） 简图

（图6） 挠度图

ν=0.002mm≤[ν]=200/((4-1)×400)=0.167mm

满足要求 3、次梁验算

由可变荷载控制的组合：

q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×440/1000)×200/1000/(4-1)+1.4×2.5×200/1000/(4-1))=1.054kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×440/1000)×200/1000/(4-1)+1.4×0.7×2.5×200/1000/(4-1))=1.096kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max(1.054,1.096)=1.096kN/m 计算简图：

（图7） 简图

（1）、强度验算

（图8） 次梁弯矩图(kN·m)

Mmax=0.108kN·m

σ=Mmax/W=0.108×106/(83.333×1000)=1.292N/mm2

[f]=15N/mm2

≤

满足要求

（2）、抗剪验算

（图9） 次梁剪力图(kN)

Vmax=0.622kN

τmax=VmaxS/(Ib)=0.622×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.186N/mm2≤[τ]=2N/mm2

满足要求

（3）、挠度验算

挠度验算荷载统计，

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×440/1000)×200/1000/(4-1)=0.781kN/m

（图10）

变形计算简图

（图11）

次梁变形图(mm)

νmax=0.094mm≤[ν]=1×1000/400=2.5mm

满足要求 4、主梁验算

梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。

等跨连续梁，跨度为:2 跨距为：(等跨)0.3

将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。 A.由可变荷载控制的组合：

q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×440/1000)×200/((4-1)×1000)+1.4×2.5×200/((4-1)×1000))=1.054kN/m

B.由永久荷载控制的组合：

q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.

5+(24+1.5)×440/1000)×200/((4-1)×1000)+1.4×0.7×2.5×200/((4-1)×1000))=1.096kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]= max(1.054,1.096)=1.096kN 此时次梁的荷载简图如下

（图16）次梁承载能力极限状态受力简图

用于正常使用极限状态的荷载为：

qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×440/1000)×200/((4-1)×1000)=0.781kN/m

此时次梁的荷载简图如下

（图17）次梁正常使用极限状态受力简图

根据力学求解计算可得：

承载能力极限状态下在支座反力：R=1.194kN 正常使用极限状态下在支座反力：Rk=0.851kN

还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 32.65/1000=0.033 kN/m 自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×32.65/1000=0.035kN/m 则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：

（图18）主梁正常使用极限状态受力简图

则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：

（图19）主梁正常使用极限状态受力简图

（1）、抗弯验算

（图12）

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax=0.1kN·m

σ=Mmax/W=0.1×106/(4.493×1000)=22.292N/mm2

[f]=205N/mm2

≤

满足要求

（2）、抗剪验算

（图13）

主梁剪力图(kN)

Vmax= 2.197kN

τmax=QmaxS/(Ib)=2.197×1000×3.042×103/(10.783×104×0.6×10)=10.329N/mm2≤[τ]=120N/mm2

满足要求

（3）、挠度验算

（图14）

主梁变形图(mm)

νmax=0.007mm≤[ν]=0.6×1000/(1+1)/400=0.75mm

满足要求

（4）、支座反力计算

因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。

故经计算得：

两端支座最大支座反力为：R1=0.202kN 非端支座最大支座反力为：R2=4.394kN

5、端支座扣件抗滑移验算

按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力 R1=0.202kN≤[N]=8kN

满足要求 6、可调托座验算

非端支座最大支座反力为即为可调托座受力

R2=4.394kN≤[N]=30kN

满足要求 7、立柱验算

（1）、长细比验算

立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距 则长细比为：

λ=h/i=1.5×1000/(1.59×10)=94.34≤[λ]=150

满足要求

（2）、立柱稳定性验算

根据λ查JGJ162-2008附录D得到φ=0.634 梁侧立杆承受的楼板荷载

N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1k]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×150/1000)+1.4×2.5)×1.1×1.1=10.515kN

由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力 R1=0.202kN

由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算 NA=max(N1+R1,R2)=10.717kN 考虑架体自重荷载得：

NB=NA+1.2×H×gk=10.717+1.2×0.033×(2.85+(440-150)/1000)=10.84kN

f=NB/(φA)=10.84×1000/(0.634×(4.24×100))=40.325N/mm2≤

[σ]=205N/mm2

满足要求