清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目
模板工程施工方案
编制单位：中国建筑第七工程局有限公司
中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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编制人： 审核人： 审批人： 编制日期：2016年12月1日
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目 录
一、工程概况 .............................................................................................. 1 二、编制依据 .............................................................................................. 1 三、模板支撑体系搭设 .............................................................................. 2 四、施工准备 .............................................................................................. 6 五、主要施工项目技术措施 ....................................................................... 7 六、技术质量保证措施 ............................................................................ 12 七、安全生产保证措施及安全保证体系 ................................................. 13 八、监测监控措施 .................................................................................... 17 九、应急救援预案 .................................................................................... 18 十、计算书 ................................................................................................ 20
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一、工程概况
1.1、工程概况
清丰县城关镇李家庄村棚户区改造安置房建设项目，总建筑面积172175平方米。其中住宅建筑面积138020平方米，其他配套设施建筑面积34155平方米。估算总投资30788.03万元，其中安置房估算投资额26091.55万元。主体结构形式为钢筋混凝土剪力墙结构，基础结构为筏板基础，共18栋，其中2栋待建，地下1层，地上17层，建筑高度为49.6m。 1.2、现场概况
模板概述：梁尺寸有：250*500mm、250*450mm、200*450mm、200*700mm、200*1950mm、200*1300mm、200*2600mm、250*1300mm、200*1200mm等。柱尺寸有：400*400mm等异形柱。板尺寸有：3500*6200*160mm、3000*6200*100mm等。
根据本工程实际情况，计算时以最具代表性的梁、板、柱进行计算。其它部分根据设计参数进行架体搭设。架体应满足施工方便、质量易控、安全可靠、经济合理、可操作性强等要求，本方案选择满堂脚手架作为模板支撑体系。模板搭设：模板采用14mm厚胶合板，支撑体系采用40*80mm方木，Ф48*2.7钢管组成满堂脚手架。
二、编制依据
《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204－2002（2011版） 《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205-2001 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-2013 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162－2008
《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80--91[2007版] 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 《品茗安全计算软件2013版》
参考资料：《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第五版 中国建筑工业出版社、《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社等。
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三、模板支撑体系搭设
3.1、模板及支撑架材料要求 （1）模板采用δ=14mm厚胶合板。 （2）方木采用40×80mm松木方。
（3）支撑满堂脚手架的纵横杆件、剪刀撑等均采用Φ48×2.7mm钢管。
（4）扣件：均采用可锻铸扣件，形式分为直角扣件、对接扣件与旋转扣件，材质应符合国家建设部《钢管脚手架扣件》GB15831-2006的规定。从外观上检查不得有裂纹、气孔、缺爪、螺栓断丝或滑丝等现象；在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。
（5）所有使用的材料，其主要物理力学性能指标均应符合相应的国家标准。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应确保与钢管扣紧时接触良好。根据市场调查，结合市场上材料的实际质量情况，为确保安全，提高架体安全系数，在进行架体安全计算时，钢管的有效截面按照Φ48mm壁厚2.7mm进行计算。
（6）对拉螺栓，“3”型卡等加固件在使用时必须严格检查，从外观上检查不得有裂纹、气孔、变形等现象。 3.2、模板工程 （1）梁加固方案
1）梁按照截面积200*2600mm、250*500mm进行计算。
2）梁侧模及底模采用多层胶合板（厚度δ=14mm）；梁底模铺在40×80mm的方木次楞上，次楞间距在100~150mm之间均匀布置；次楞沿梁宽度方向布置；主楞采用Φ48钢管，壁厚2.7mm。梁侧模加固采用40×80mm的木方作为次楞(顺着梁跨度方向)，梁侧模次楞采用方木间距≤150mm ；
3）梁模板具体设计参数见下表：
梁底内楞根数 2 3 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 500 417,483 竖向螺栓间距（mm） - 2 -
梁底模类别(mm) 梁跨方向立梁底两侧立步距梁底立杆（mm） 杆间距（mm） 杆间距（mm） （mm） 250*500 200*2600 梁侧模类900 500 1000 900 1500 1500 外楞间距 1 2 内楞方木根数 螺栓水平间中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 别（mm) 250*500 3 （mm） 150 距（mm） 梁底从下到上为100、150 250。 梁底从下到上100、200*2600 16 450 450 250。 3）梁模板体系计算时按照截面与跨度较大的框架梁250*500mm、200*2600mm进行计算。其余梁按照加固方案设计参数执行，且梁高≥1m的梁底加两根立杆。
4）梁板模板起拱要求，短边跨度大于4m的板施工时按规范要求设置起拱，起拱高度宜为跨度的1/1000～3/1000。梁跨度大于或等于4m时，模板按跨度的2/1000起拱；悬臂梁按悬臂长度的4/1000起拱，并且起拱高度不小于20mm。 （2）柱模板选用及加固方案
1）柱施工时随周围周边楼层结构施工进行，在施工中混凝土分段浇筑高度不大于2.5m；加固措施采用40*80mm木方做次楞，沿柱高度方向布置，次楞布置间距不大于150mm;采用M12对拉螺栓贯穿加固，外套Ф16的PVC硬塑料套管；柱箍采用双Ф48*2.7钢管，柱箍两端用M12对拉螺栓拉结，对拉螺栓端部使用双“3”型卡和双螺母进行加固。柱按照截面400*8400mm进行计算;计算段高度按照3米进行验算；其余柱按照加固设计技术参数实施；柱浇筑混凝土时应分段浇筑且每段浇筑高度不大于2.5m。
2）柱设计参数见下表： 柱类别（mm) 内楞数量 长边4根；短边4根 柱箍间距（mm） 400 最低柱箍离楼面间距（mm） 100 螺杆间距(mm) 450 螺杆设置 400*400 四边各加4根 3）板模板设计参数：
板模板设计时以3.5*6.2*0.16m、3*6.2*0.1m计算。
纵、横向现浇板(m) 立杆间距(mm) 3.5*6.2*0.16 3*6.2*0.1 900 900 水平拉杆步距(mm) 1500 1500 外楞间距(mm) 900 900 外楞悬挑长度(mm) 200 200 内楞间距(mm) 120 120 内楞悬挑长度(mm) 200 100 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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4）剪力墙模板设计参数：
剪力墙设计时以250mm厚计算,其余墙厚按此参数进行加固(地下室外墙止水螺杆型号为M12，剪力墙必须分段浇筑，分段高度为2m）。
剪力墙(m) 250 3.3、模板支撑架方案
（1）由于梁荷载较大且模板支撑架高度较高，因此施工时对模板的支撑系统要严格控制。 在2OO*1950mm，200*1300mm，200*2600mm,250*1300mm,200*1200mm等大截面梁下增设两根立杆，梁两侧立杆间距不大于1100mm，其它数据按照设计参数施工。为保证施工中梁荷载以及板荷载的传递不至于过大，考虑在梁的支撑架下沿垂直梁方向必须铺设50mm厚的不小于250mm宽的松木板，使上部施工荷载传递至地基时不至于过大和集中，而导致底部地基受到剪切破坏。 （2）承重满堂脚手架纵横方向均设扫地杆，纵向扫地杆距立杆底部不宜大于200mm。为保证架体顶端的整体稳定和牢固，在支撑架顶部的板底部位设置纵横向水平杆加强层。
（3）板下采用满堂脚手架体系；承重立杆间距按照现场布置最大纵横间距：纵向900mm;横向900mm以内；立杆承重连接方式为可调托座连接，水平杆步距1.5米，水平杆、立杆连接全部采用对接扣件连接方式。
（4）所有立杆底部均铺设50厚且不小于250mm宽以上的松木板，保证立杆稳定。 3.4、模板及支撑架的构造要求 （1）立杆的构造要求
立杆的接头必须采用对接扣件连接，应符合以下要求：
1)立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同一步内，相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于1/3步距。
2）严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。
3）局部立杆确需要搭接的（在受力较小的部位），搭设长度不应小于1000mm，应采用3个旋转扣件固定。端部扣件至杆端距离不应小于100mm。
4）模板支架的立杆，其偏心距不应大于25mm。
小梁间距(mm) 主梁间距距(mm) 150 450 止水螺杆间距(mm) 450 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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（2）纵横向水平杆构造要求
1）大梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣件（即采用双扣件）。梁模板支架应与楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。
2）纵横向水平杆应按满堂架的要求搭设，两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。
3）在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。所有的水平拉杆端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
立杆立杆接头设置示意图
500ala/3500A横向水平杆 (小横杆)Aala/3A-A接头不在同跨内（平面）lala接头不在同步内（立面）hlb
纵向水平杆 (大横杆) （3）剪刀撑的构造要求
1）沿梁两侧满加剪刀撑，支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑。
2）剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度不应小于1000mm，并应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端不应小于100mm。
3）每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾斜角宜在45°~60°
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 之间。剪刀撑跨越的立杆杆数为5~7根。
4）沿支架四周外立面应满设剪刀撑；在主梁两侧1.5米范围内设置竖向剪刀撑。
≥100≥100≥1000
剪刀撑钢管接长示意
四、施工准备
4.1、材料及设备配置计划
（1）模板：采用覆面木胶合板，顶板、剪力墙规格为1830mm*915mm*14mm。地上部分模板用量均按实际需用量全数配置且采用钢管扣件满堂脚手架支撑体系。 （2）木方：40mm*80mm。 （3）钢管：Ф48*2.7mm。
（4）配件：扣件、铁钉、铁丝、对拉螺栓、紧固螺栓、“3”型卡、电锯、电刨、电钻、扳手、线坠、靠尺板、钢尺、撬棍、双面（海绵）胶等。该部分配件材料以实际计算需用量全数配置。
（5）钢板应符合GB700标准中Q235A 级钢的要求，板材厚度不得小于6mm。并经 600～650℃ 的时效处理。严禁利用废旧锈蚀钢板改制。
（6）顶丝：顶托长度、顶托的丝数及顶托板的厚度是否满足规范要求；顶托杆与顶托螺栓是否有效吻合。
（7）木脚手板：木脚手板的宽度为300mm、厚度为55mm、长度为3m，其质量应符合规范要求；腐朽的脚手板不得使用。 （8）隔离剂：使用水性隔离剂 （9）检测仪器：
名称 电子经纬仪 精密水准仪 全站仪 自动安平水准仪 规格 SJDJ-202LB KL432 RXT—232 数量 1台 1台 1台 2台 精度 ±2” ±2” ，最大允许误差±20” 千米往返±3mm - 6 -
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红外线水准仪 激光垂直仪 对讲机 检测板手 DZJ2 1台 2台 4个 4把 h/40000 （10）立杆连接外套管壁厚不得小于 2.7-0.025mm，内径不大于50mm，外套管长度不得小于 160mm，外伸长度不小于110mm。 4.2、构配件外观质量要求：
1、钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，不得采用接长钢管；
2、铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应 清除干净。
3、冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷；
4、各焊缝应饱满，焊药清除干净，不得有未焊透、夹砂、咬肉、裂纹等缺陷； 5、构配件防锈漆涂层均匀、牢固。 6、主要构、配件上的生产厂标识应清晰。 4.3、施工进度计划
根据工程实际情况，模板工程具体安排以进度计划为准。 4.4、劳动力配置计划
（1）根据本工程实际情况制定的劳动力配置计划如下表：
工种 木工 钢筋工 架子工 专职安全员 管理人员 计划人数 100人 150人 50人 4人 15人 五、主要施工项目技术措施
5.1、模板支架的构造要求
（1）梁板模板支撑架根据设计荷载计算可采用单立杆；
（2）立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
（3）梁和楼板荷载相差较大，采用不同的立杆间距时，水平杆必须全数拉接成整体。
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 （4）立杆步距的设计：当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大，采用等步距设置；架体步距设置1500mm满足强度要求，在搭设过程中可以调整，但最大不得超过1500mm。 （5）剪刀撑的设计沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑要求；中部在主梁两侧1.5米范围内设置竖向剪刀撑，剪刀撑斜杆与地面成45~60度夹角；
（6）顶部支撑点的设计,顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； （7）支撑架搭设的要求
1）严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置，立杆的纵横向搭设间距不得超过该部位立杆设计计算间距，间距在本部位设计间距要求范围内平均布置；
2）确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
3）确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
5.2模板设计和预拼装
1）模板拼接：
（1）模板尽量采用整块木胶合板拼接,提高模板周转利用次数。
（2）小片或非整块模板尽量躲开墙转角、柱墙节点、柱梁节点等部位，因这些部位为加固薄弱环节，采用小片模板容易造成胀模、跑浆等混凝土浇筑质量问题。
（3）基础边模、异形模板等尽量挑选利用旧的尺寸合适的梁模板、柱模板，减少新模板切割。
（4）所有模板拼缝处及剪力墙、柱下层混凝土与上层模板接茬部位采用双面（海绵）胶粘贴封缝。
2）模板设计：
柱模板拼接方式：柱模板以模板长度为模数沿柱高度排板，剩余非整模数部分，置于梁柱节点部位，按照实际尺寸切割加工，不得采用小片模板拼接。模板宽度方向按照实际尺寸，模板加工切割应沿模板长方向切割加工。柱模板宽度尺寸，一个方向模板宽度同柱宽；另一个方向模板宽度为柱宽加30mm.
梁模板设计：以模板长度1830mm为模数沿梁长度方向由两边往中间排板，剩余非整模数部分，置于梁中，按照实际尺寸切割加工，小片模板不得使用在梁柱节点部位。梁模板加工按照梁腹板高度或梁底宽度实际尺寸切割，应沿模板长方向切割加工。梁侧模宽度同梁腹板高度，
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 梁底模宽度为梁宽加30mm.
剪力墙模板：模板选用1830*915*14mm木胶合板；整面墙模板配置时，长度方向：从墙角或柱边按照915mm（模板宽）模数，由两边往中间排，剩余的非整模数放在中间位置，施工时非整块模板按照实际尺寸现场切割加工；高度方向：按1830模数排板，剩余非整数部分置于墙顶，当非整数部分小于915mm时，如需切割整张模板，沿模板长方向切割，按照1830模数从柱墙边往中间配模。墙端封口模板宽度为墙厚加30mm。
板模板的排摸板时，沿楼板的长方向按1830mm排板，楼板的短向按915排板，非整数放在中间，整块板靠近梁边。
3）预制拼装：
按模板设计图进行拼装，相临两块模板拼缝要严密，模板拼缝采用双面胶封缝。 模板拼装后进行编号，并涂刷脱模剂，分规格堆放。
放好轴线、模板边线、模板底500mm控制线、标高水平控制线，模板底口要留清扫口，除清扫口外其余座砂浆塞缝，根据模板底500mm控制线、标高线检查模板位置，高度、垂直度并校正。
柱子、墙、梁钢筋已绑扎完毕，水电管线及预埋件已安装，绑好钢筋保护层垫块，并办理完隐检手续。
对拉螺杆及套管示意图：其长度为墙、柱截面加550mm。
5.3、施工使用要求
（1）精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用先浇筑该部位框架柱，然后再浇筑现浇梁、板；现浇梁板浇筑采用由中部向两边扩展的浇筑方式。
（2）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
（3）在浇筑混凝土过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 （4）各处模板安装允许偏差
各处模板安装允许偏差如下表：
序号 1 2 3 4 5 6 5.4、模板的拆除 （1）拆模顺序
项 目 轴线位移 底模上表面标高 柱、墙、梁截面尺寸 层高垂直度 ≤5m ≥5m 相邻两板表面高低差 表面平整度 允许偏差（㎜） 5 ±5 +4 ，-5 6 8 2 5
（2）混凝土施工时，应留置拆摸试块，梁、板和悬臂构件各不少于一组。
（3）拆模申请制度：拆模由工程技术负责人批准，其余任何人无权下令拆模，拆模按以下程序进行：当满足规范要求后，由工程部向项目技术负责人提出拆模申请报告，审批后由栋号长向木工队下令拆模。
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 （4）工区质检员负责监督拆模，以免发生错误操作行为。 （5）底模拆除应符合下表要求。
底模拆除时的混凝土强度要求
构件类型 构件跨度（m） ≤2 板 ＞2，≤8 ＞8 ≤8 梁、拱壳 ＞8 悬臂构件 — ≥100 ≥100 达到设计的混凝土立方抗压强度标准的百分率（%） ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 （6）变形缝处的模板必须及时拆除，不得遗漏，施工中在变形缝中留下的石子、碎砖等杂物，也应及时清除，以免变形缝不起作用。
（7）梁、柱侧模：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。 （8）柱子模板拆除：先拆掉柱斜拉杆或斜支撑，卸掉柱箍，再拆掉柱竖向内楞方木，然后用撬棍轻轻撬动模板，使模板与砼脱离。
（9）墙模板拆除：先拆除穿墙螺栓等附件，再拆除斜拉杆或斜撑，用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，即可把模板吊运走。
（10）板、梁模板拆除：应先拆除梁侧模，再拆除楼板模板，拆楼板模板先拆掉水平拉杆，然后拆除立柱，每根背楞留1-2根支柱暂不拆。
（11）操作人员应站在已拆除的空隙，拆除近旁余下的支柱，使其背楞自由坠落。 （12）钩子将模板钩下，等该段的模板全部脱模后，集中运出，集中堆放。
（13）楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使龙骨和模板落在下层排架上，上层模板全部运出后，再拆底层排架。
（14）有穿墙螺栓者，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。
（15）拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，拆下的扣件及时收集管理。 （16）拆模时严禁模板直接从高处往下扔，以防止模板变形和损坏。 5.5、模板验收
（1）模板搭设完毕，必须由项目技术负责人组织有关人员按照设计方案要求标准进行检查验收，合格后方可浇筑砼，并填写模板安装验收记录。
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现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法
项 目 轴线位置 底模上表面标高 基 础 截面内部尺寸 柱、墙、梁 不大于5m 层高垂直度 大于5m 相邻两板表面高低差 表面平整度 5 2 4 经纬仪或吊线、钢尺检查 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 ±3 3 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 允许偏差（mm） 3 ±4 ±8 检验方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查 （2）模板支拆验收必须量化，分部位逐项验收，并填写验收记录。 （3）支拆模板前，必须进行详细的安全技术交底。
六、技术质量保证措施
6.1、质量保证措施、细部处理方法
（1）拉通线全过程监控，支模安装后全面检查纠正，浇筑砼时随时校正。
（2)所有模板侧向应平整以保证拼缝紧密，模板薄厚应一致，若相差大的应加垫片，施工中发现板缝过大应贴胶带。
（3）保护模板的拆模方法-安装时最后在边角处安装小块三角形或长方形模板。如一个开间铺2块大模板，中间可有意铺1条小模，拆模用铁撬先拆出这个小模，然后用木楔楔入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。拆墙模板时应先用木楔楔入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。
6.2、柱模容易产生的问题：
截面尺寸不准，砼保护层过大，柱身扭曲，
防止办法是：支模前按图弹位置线，校正钢筋位置，保证底部位置准确。根据柱子截面尺寸及高度，设计好柱箍尺寸及间距，柱四角做好支撑及拉杆。 6.3、梁、板模板容易产生的问题是：
梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸过大，板中部下挠。
防止办法是：梁模板应通过设计确定龙骨。支柱的尺寸及间距，使模板支撑系统有足够的强度及刚度，防止浇砼时模板变形。支柱底部应支在坚实的地面上，应垫木板。
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梁、板模板应按设计要求起拱，防止挠度过大，梁模板上口应有拉杆锁紧，防止上口变形。模板拼接、交接及与砼构件接触部位均粘贴双面海绵胶带，避免因接缝不严而产生漏浆。 6.4、技术交底制度
（1）工程开工前，项目技术部门根据设计文件、图纸及专项施工方案向工区技术、施工管理人员进行工程内容及施工方案交底。
（2）项目部工区技术负责人根据方案交底，编制技术交底，并对劳务技术、施工管理人员和班组长、工人进行技术交底。
（3）现场施工管理人员向专业班组长、组员对工程结构、工艺标准、技术标准、安全生产等内容进行全员交底。
（4）交底制度以书面交底为主，交底资料必须详细准确、直观、符合施工规范和工艺细则要求，并经第二人复核确认无误后，方可交付使用，交底资料应妥善保存备查。 （5）对关键部位的关键工序进行现场技术指导和交底，并做好质量检查验收工作。 6.5、质量、技术管理制度
（1）由技术质量部门根据设计文件、图纸编制施工组织设计方案，突出本工程的难点、特殊部位，制定专项技术措施。
（2）特殊工种人员一定要持有特殊工种操作证书，并经定期审核合格，方可上岗作业。 （3）在施工过程中，继续进行施工方案优化工作，以求得施工方案的先进、科学和成熟。施工过程中，工序细节的优化随时可能有，通过不断优化施工方案，提高施工管理人员的技术管理水平和作业组员的操作水平，从而保证工程质量。
（4）按配板设计程序拼装，以保证模板系统的整体稳定。预埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固。
（5）模板体系安装必须满足设计要求的几何尺寸，且具有足够的强度，刚度和稳定性。 （6）与混凝土接触的模板面涂隔离剂。
（7）模板安装好后表面应平整，接缝不至于漏浆，对于过大的接缝要用胶纸粘贴。 （8）拆模时，侧模在混凝土强度能保证构件不变形、棱角完整时，方可拆除。拆模后，在楼面堆荷较大的部位，应在板底适当位置加立杆和顶丝支撑。
七、安全生产保证措施及安全保证体系
7.1、安全网络 安全管理网络如下：
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7.2、安全保证体系 安全管理保证体系如下：
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7.3、安全管理保证措施
（1）模板支撑架搭设前，应按相关规范和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底；
（2）操作人员必须按模板的施工设计方案进行，严禁任意变动；
（3）模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆；
（4）安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业，禁止利用拉杆、支撑攀登上下；
（5）材料把关，所使用的材料如模板厚度，木方截面积，钢管壁厚，扣件完整情况等必须严格按照该方案执行，当以上各项与本方案不符时，必须经项目技术部门重新计算，调整方案并经项目部总工审批后，按新方案执行。
（6）泵送砼时为避免地泵浇筑混凝土时对支撑架冲击影响，本工程采用汽车泵进行浇筑。 （7）并在浇筑之前，在架体立杆上做好沉降观测标志，在从混凝土浇筑开始至混凝土达到初凝整个过程中不间断进行沉降观测 ，并记录数据，发现沉降量过大时，暂停混凝土浇筑，并告知项目总工程师采取处理措施。
（8）在浇筑混凝土之前，在主梁或现浇板位置放置相同重量的重物，对架体进行局部负荷预压，检查架体的承载情况，若架体沉降量过大则采取加固等相应处理措施。
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 （9）在浇筑混凝土之前，项目安全和技术质量人员应对架体的立杆双扣件及架体进行检查，合格后方可浇筑。
（10）柱、主梁及其他采用对拉螺栓加固的，必须采用双“3”型卡和双螺母进行加固。 （11）模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36伏的低压电源或采取其他有效的安全措施。
（12）装拆模板时，上下应有人接应，随拆随运转，并应把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上或抛掷。必须采用稳固的登高工具，高度超过4米时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员应系上安全带。
（13）拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，且必须经施工负责人同意，方可拆除。操作时应按顺序分段进行，不允许让模板方料自由落下，严禁猛撬硬拉；
（14）拆除模板前，应将下方一切预留洞口及建筑物周围用木板或安全网作防护围蔽，防止模板方料坠落伤人；
（15）完工后，不得留下松动和悬挂的模板方料等，拆下的模板方料应及时运送到指定地点集中堆放稳妥；
（16）在浇筑混凝土中,要有专人看守模板,发现变形、松动等异常情况要及时加固处理,防止塌模伤人。
7.4、安全注意事项
（1）搭拆高4m以上立柱模板和梁模板时，设工作平台，4m以下使用马凳操作。2m高以上高处作业时必须有可靠的立足点，不准踩在钢筋上或立于墙上操作、行走，更不允许利用拉杆、支撑杆攀登上下。传递模板、配件、工具等应使用运输工具或绳索传递。
（2）模板安装时，必须遵守安全操作规程，使用木工机械应遵守该机械的安全操作规程，高处危险地方作业应系好安全带。
（3）混凝土浇筑时，为保证架体稳定，先浇柱混凝土，再浇筑梁板混凝土。
（4）拆模时，拆除模板应设警戒线、派专人看管，拆除作业时要站稳，保持身体重心平衡，以防止失稳坠落，严禁猛撬、猛砸或大面积撬落和拉倒的方法拆除，拆下的模板及架料要及时转运到指定堆放场地，堆码整齐。
（5）拆模间隙，应将已活动的模板、拉杆、支撑等清除或固定牢固，不得有悬空模板存在，严防突然掉落，倒塌伤人。
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 （6）所有安全交底应有书面资料和交、接底人签字。 （7）夜间施工要有足够的照明设施，危险区域设红灯标识。 （8）必须佩带安全帽。
（9）施工操作时应注意防滑，不准穿硬底鞋、拖鞋操作。
八、监测监控措施
8.1、监测控制
采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。 8.2、监测点设置
观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。
8.3、监测措施
混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。 8.4、仪器设备配置
名称 电子经纬仪 精密水准仪 全站仪 自动安平水准仪 红外线水准仪 激光垂直仪 对讲机 检测板手 8.5、 监测内容
班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，大项目部进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：
（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求； （2）连墙件是否松动；
（3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；
规格 SJDJ-202LB KL432 RXT—232 DZJ2 数量 1台 1台 1台 2台 1台 2台 4个 4把 精度 ±2” ±2” ，最大允许误差±20” 千米往返±3mm h/40000 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 （4）施工过程中是否有超载现象； （5）安全防护措施是否符合规范要求； （6）支架与杆件是否有变形现象； 8.6、监测频率
在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。 （1）本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；
（2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。
九、应急救援预案
9.1、目的
提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，特制订本预案。 9.2、机构设置
为了对可能发生的事故能够快速反应，及时救援，项目部成立应急救援领导小组，由执行经理杜凯任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。 （1）项目部应急救援领导小组： 组 长：常振洲
副组长：、秦相金、师连伟
组 员：温伟超、蒋龙祥、卢鹏、周晓光、、刘占业倪伟尚等
当发生事故时，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。 （2）应急救援领导小组职责
1）领导和组织各单位应急小组的培训和演习工作，提高救援应变能力。
2）当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信等各方面的组织协调指挥。 3）负责准备所需要的应急物资和应急设备。
4）及时到达现场进行指挥，控制事故进一步扩大，并迅速向上级报告。 9.3、 现场事故应急处理
（1）施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 （2）火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。
（3）触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。
（4）其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。
9.4、应急通信联络 （1）电话
火警—119；匪警—110；交通事故：122；急救：120； （2）拨打电话须知
1）说明伤情和已经采取了什么措施，好让救护人员事前先做好急救的准备。 2）讲明伤者（事故）在什么地方，什么路几号，什么路口，附近有什么特征。
3）说明报警者单位，姓名（或事故地）的电话号码以便救护车（消防车、警车）找不到所报地方时，随时保持联系。打完报救电话后应问接报人员还有什么问题不清楚，如无问题才能挂断电话，通完电话后，应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护车进入工地现场的路障及时给予清除，以便救护车到达后，能及时进行抢救。 （3）应急救援工具如下表：
序号 器材或设备 数量 1 2 3 4 5 6 7 8 汽车 钢管支架 1辆 若干 主要用途 用于轻伤员运送 支撑加固 支撑加固 用于抢救伤员 用于抢救伤员 用于停电时照明救援 用于停电时照明救援 联系指挥救援 模板、方木 若干 担架 3个 止血救急包 3个 手电筒 应急灯 对讲机 20个 20个 10部 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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十、计算书
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 模板支架高度H(m) 模板支架纵向长度L(m) kl 3 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 模板支架横向长度B(m) 250×500 14 37.6 梁侧楼板厚度(mm) 160 二、荷载设计
面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板 模板及其支架 3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 3混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.5 3混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.1 20.1 0.3 0.5 0.75 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m) 对水平面模板取值Q2k(kN/m) 221 2 基本风压ω0(kN/m) 0.25 地基粗糙程度 模板支架顶部距地3 面高度(m) B类(城市郊区) 非自定义:0.26 2风荷载标准值ωk(kN/m) 2中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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风压高度变化系数1 μz 风荷载体型系数μs 1.04 三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁间距 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 结构表面的要求 ''梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 900 1000 1500 1000、1000 居中 500 1 按梁两侧立柱间距均分 500 300 2 250 0 结构表面外露 设计简图如下：
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平面图
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立面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 16 7300 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 214 1.5 取单位宽度b=1000mm，按简支梁计算：
W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4
q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.7×2]×1＝17.377kN/m
q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×0.5)]×1＝12.85kN/m
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125×17.377×0.252＝0.136kN·m
σ＝Mmax/W＝0.136×106/32666.667＝4.156N/mm2≤[f]＝16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝5q2L4/(384EI)=5×12.85×2504/(384×7300×228666.667)＝0.392mm≤[ν]＝L/400＝250/400＝0.625mm 满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R2=0.5q1L=0.5×17.377×0.25＝2.172kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R2'=0.5q2L=0.5×12.85×0.25＝1.606kN
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432方木 11.44 42.67 170.67 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁计算方式 2240×80 1.232 7040 简支梁 承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.172/1＝2.172kN/m
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R2/b=2.172/1＝2.172kN/m 小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25/2 =0.03kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(0.5-0.16)=0.207kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(0.5-0.16)=0.207kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2]×(0.5-0.25/2)/2×1=1.387kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2]×((1-0.5)-0.25/2)/2×1=1.387kN/m 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.172+0.03+0.207+1.387=3.796kN/m 右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.172+0.03+0.207+1.387=3.796kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q右]=Max[3.796,3.796]=3.796kN/m 正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.606/1＝1.606kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R2'/b=1.606/1＝1.606kN/m 小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.25/2 =0.025kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(0.5-0.16)=0.17kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(0.5-0.16)=0.17kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.16)]×(0.5-0.25/2)/2×1=0.847kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.16)]×((1-0.5)-0.25/2)/2×1=0.847kN/m
左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.606+0.025+0.17+0.847=2.8kN/m 右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.606+0.025+0.17+0.847=2.8kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q右']=Max[2.8,2.8]=2.8kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：
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1、抗弯验算
Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×3.796×0.92，0.5×3.796×0.32]＝0.384kN·m
σ=Mmax/W=0.384×106/42670=9.007N/mm2≤[f]=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×3.796×0.9，3.796×0.3]＝1.708kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.708×1000/(2×40×80)＝0.801N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×2.8×9004/(384×7040×170.67×104)＝1.883mm≤[ν]＝l1/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q'l24/(8EI)＝2.8×3004/(8×7040×170.67×104)＝0.223mm≤[ν]＝2l2/400＝2×300/400＝1.5mm 满足要求！
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 4、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[3.796×0.9,0.5×3.796×0.9+3.796×0.3]=3.416kN 同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.416kN,R2=3.416kN 正常使用极限状态
Rmax'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[2.8×0.9,0.5×2.8×0.9+2.8×0.3]=2.383kN 同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.383kN,R2'=2.383kN
六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 可调托座内主梁根数 22钢管 Φ48×2.7 125 206000 1 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 432Φ48×2.7 205 4.12 9.
1、抗弯验算
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.28×106/4120=68.014N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝3.122kN
τmax=2Vmax/A=2×3.122×1000/384＝16.263N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 主梁变形图(mm)
νmax＝0.06mm≤[ν]＝L/400＝500/400＝1.25mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.294kN，R2=6.245kN，R3=0.294kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式 扣件抗滑移折减系数kc 可调托座 0.8 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 1、扣件抗滑移验算
两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[0.294,0.294]＝0.294kN≤0.8×8=6.4kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[R2]＝6.245kN≤[N]＝30kN 满足要求！
八、立柱验算
钢管截面类型(mm) 钢材等级 回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 2Φ48×2.7 Q235 16 200 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32Φ48×2.7 384 4.12 0.1 1、长细比验算 l0=h=1500mm
λ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.1 2、风荷载计算
Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.26×0.9×1.52/10＝0.06kN·m
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 3、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.5)+1.4×0.9×2]×1＝16.146kN/m 2)小梁验算
q1＝max{2.018+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.25/2+0.5×(0.5-0.16)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.25/2，(1-0.5)-0.25/2]/2×1，2.018+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.25/2}=3.356kN/m 同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.26kN，R2＝5.521kN，R3＝0.26kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+0.9×1.2×0.1×(3-0.5)+Mw/lb＝max[0.26+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.25/2)/2×0.9，5.521，0.26+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.25/2)/2×0.9]+0.27+0.06/1＝5.851kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝5850.3/(0.1×384)+0.06×106/4120＝38.332N/mm2≤[f]＝200N/mm2 满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3
H/B=3/14=0.214≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！
十、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 混凝土的龄期(天) 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm) 立柱垫板宽b(mm) 2100 3 0.458 100 混凝土强度等级 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm) 立柱垫板长a(mm) 2C30 4.576 100 F1=N=5.851kN
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，βh 取βh=0.9；中间线性插入取用。 ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 σpc,m 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 um /2处板垂直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βsβs 不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：as 对角柱，取as=20 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 2h0 η1 η2 η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um 说明 可得：βh=1，ft=0.458N/mm2，η=1，h0=h-20=80mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=720mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.458+0.25×0)×1×720×80/1000=18.467kN≥F1=5.851kN 满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
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公式 参数剖析 F1 fc Fl≤1.35βcβlfcAln βc βl Aln Al Ab 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 βl=(Ab/Al)1/2 可得：fc=4.576N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×4.576×10000/1000=185.328kN≥F1=5.851kN 满足要求！
梁侧模板计算书
计算依据：
1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝梁名称 新浇混凝土梁计算跨度(m) KL14，标高24.00m 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 2.8 250×500 二、荷载组合
《混凝土结构工程侧压力计算依据规范 施工规范》GB5066混凝土重力密度γc(kN/m3) 6-2011 24 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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结构重要性系数 新浇混凝土初凝时间t0(h) 塌落度修正系数β 混凝土浇筑速度V(m/h) 1 4 0.9 2 0.5 min{0.28γct0βv1/2可变组合系数 0.9 梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m) 22梁下挂侧模G4k ，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×221/2，24×0.5}＝min{34.213，12}＝12kN/m 2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×12+1.4×0.9×2]＝17.1kN/m2
下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝12 kN/m2
三、支撑体系设计
小梁布置方式 主梁合并根数 结构表面的要求 水平向布置 2 结构表面外露 主梁间距(mm) 小梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 600 200 600
楼板厚度(mm) 梁下挂侧模高度(mm) 小梁道数(下挂) 梁左侧 160 340 3 梁右侧 160 340 3
左侧支撑表：
第i道支撑 1 2 距梁底距离(mm) 100 250 支撑形式 对拉螺栓 对拉螺栓 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 右侧支撑表：
第i道支撑 1 2 距梁底距离(mm) 100 250 支撑形式 对拉螺栓 对拉螺栓 设计简图如下：
模板设计剖面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 16 7300 面板厚度(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 214 1.5 1、下挂侧模
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×142/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×143/12＝228666.667mm4。面板计算简图如下：
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1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×17.1＝17.1kN/m
q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×12×1＝14.58kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m Mmax＝0.125q1L2＝0.125×q1×0.172＝0.062kN·m
σ＝Mmax/W＝0.062×106/32666.667＝1.1N/mm2≤[f]＝16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝1×12＝12kN/m
νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×12×1704/(100×7300×228666.667)＝0.031mm≤170/400=0.425mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态
R下挂max＝1.25×q1×l左＝1.25×17.1×0.17＝3.634kN 正常使用极限状态
R'下挂max＝1.25×l左×q＝1.25×0.17×12＝2.55kN
五、小梁验算
小梁最大悬挑长度(mm) 小梁类型 小梁弹性模量E(N/mm) 2200 方木 8415 小梁计算方式 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 2三等跨连续梁 40×80 1.66 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 4342.67 170.67 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 215.44 1、下挂侧模 计算简图如下：
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
1、抗弯验算 q＝3.634kN/m
Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×3.634×0.62，0.5×3.634×0.22]=0.131kN·m
σ＝Mmax/W＝0.131×106/42670＝3.066N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×3.634×0.6，3.634×0.2]=1.308kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.308×1000/(2×40×80)＝0.613N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2 满足要求！
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 3、挠度验算 q＝2.55kN/m
ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.55×6004/(100×8415×1706700)＝0.156mm≤600/400=1.5mm
ν2max＝qL4/(8EI)=2.55×2004/(8×8415×1706700)=0.036mm≤200/400=0.5mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态
R下挂max＝max[1.1×3.634×0.6，0.4×3.634×0.6+3.634×0.2]＝2.398kN 正常使用极限状态
R'下挂max＝max[1.1×2.55×0.6，0.4×2.55×0.6+2.55×0.2]＝1.683kN
六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322钢管 Φ48×2.7 206000 115 4.12 主梁截面类型(mm) 主梁合并根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 主梁受力不均匀系数 42Φ48×2.7 2 200 9. 0.6 1、下挂侧模
因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得：
承载能力极限状态：R1＝0.442kN，R2＝1.439kN，R3＝0.442kN 正常使用极限状态：R'1＝0.303kN，R'2＝1.01kN，R'3＝0.303kN 计算简图如下：
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1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σmax＝Mmax/W＝0.044×106/4120=10.728N/mm2≤[f]=200 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
梁左侧剪力图(kN)
τmax=2Vmax/A=2×0.796×1000/384＝4.148N/mm2≤[τ]=115 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
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梁左侧变形图(mm)
νmax＝0.012mm≤150/400＝0.375 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算
R下挂max＝1.238/0.6=2.0kN
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Nt(kN) b12.9 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[2.0]＝1.961kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求！
梁模板（扣件式，梁板立柱共用）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称 模板支架高度H(m) 模板支架纵向长度L(m) kl 3 37.6 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 模板支架横向长度B(m) 梁侧楼板厚度(mm) 200×2600 14 100 二、荷载设计
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面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板 模板及其支架 3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 24 3混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.5 3混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m) 1.1 20.1 0.3 0.5 0.75 当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m) 对水平面模板取值Q2k(kN/m) 221 2 基本风压ω0(kN/m) 0.25 地基粗糙程度 模板支架顶部距地B类(城市郊区) 2风荷载标准值ωk(kN/m) 23 面高度(m) 风压高度变化系数1 μz 风荷载体型系数μs 1.04 非自定义:0.26 三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁距梁两侧立柱中的位置 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) ''梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 500 900 1500 1000、1000 居中 450 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布置方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁间距 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 结构表面的要求 2 按混凝土梁梁宽均分 417,483 100 3 100 0 结构表面外露 设计简图如下：
平面图
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立面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 16 7300 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 214 1.5 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4
q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×2.6)+1.4×0.7×2]×1＝82.44kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×2.6]×1＝
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 80.676kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.7kN/m
q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2.6)]×1＝66.4kN/m 计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125×82.44×0.12＝0.103kN·m
σ＝Mmax/W＝0.103×106/32666.667＝3.155N/mm2≤[f]＝16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.521q2L4/(100EI)=0.521×66.4×1004/(100×7300×228666.667)＝0.021mm≤[ν]＝L/400＝100/400＝0.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.375×80.676×0.1+0.437×1.7×0.1＝3.102kN R2=1.25q1L=1.25×82.44×0.1＝10.305kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R3'=0.375q2L=0.375×66.4×0.1＝2.49kN R2'=1.25q2L=1.25×66.4×0.1＝8.3kN
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 2方木 11.44 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 240×80 1.232 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 4342.67 170.67 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁计算方式 27040 简支梁 承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.102/1＝3.102kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2]/b = Max[10.305]/1= 10.305kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R3/b=3.102/1＝3.102kN/m 小梁自重：q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.2/2 =0.024kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝0.9×1.35×0.5×(2.6-0.1)=1.519kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝0.9×1.35×0.5×(2.6-0.1)=1.519kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2]×(0.45-0.2/2)/2×1=1.01kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝0.9×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2]×((0.9-0.45)-0.2/2)/2×1=1.01kN/m 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =3.102+0.024+1.519+1.01=5.655kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=10.305+0.024=10.329kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =3.102+0.024+1.519+1.01=5.655kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[5.655,10.329,5.655]=10.329kN/m 正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.49/1＝2.49kN/m
梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2']/b = Max[8.3]/1= 8.3kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R3'/b=2.49/1＝2.49kN/m 小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.2/2 =0.02kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(2.6-0.1)=1.25kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(2.6-0.1)=1.25kN/m
梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)]×(0.45-0.2/2)/2×1=0.527kN/m
梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.1)]×((0.9-0.45)-0.2/2)/2×1=0.527kN/m
左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.49+0.02+1.25+0.527=4.287kN/m
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=8.3+0.02=8.32kN/m
右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.49+0.02+1.25+0.527=4.287kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.287,8.32,4.287]=8.32kN/m 为简化计算，按简支梁和悬臂梁分别计算，如下图：
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×10.329×0.52，0.5×10.329×0.12]＝0.323kN·m
σ=Mmax/W=0.323×106/42670=7.565N/mm2≤[f]=11.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.5ql1，ql2]＝max[0.5×10.329×0.5，10.329×0.1]＝2.582kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.582×1000/(2×40×80)＝1.21N/mm2≤[τ]=1.232N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
ν1＝5q'l14/(384EI)＝5×8.32×5004/(384×7040×170.67×104)＝0.5mm≤[ν]＝
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 l1/400＝500/400＝1.25mm
ν2＝q'l24/(8EI)＝8.32×1004/(8×7040×170.67×104)＝0.009mm≤[ν]＝2l2/400＝2×100/400＝0.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=[qL1,0.5qL1+qL2]=max[10.329×0.5,0.5×10.329×0.5+10.329×0.1]=5.165kN 同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.828kN,R2=5.165kN,R3=2.828kN 正常使用极限状态
Rmax'=[q'L1,0.5q'L1+q'L2]=max[8.32×0.5,0.5×8.32×0.5+8.32×0.1]=4.16kN 同理可得：
梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.143kN,R2'=4.16kN,R3'=2.143kN
六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 可调托座内主梁根数 22钢管 Φ48×2.7 125 206000 1 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 432Φ48×2.7 205 4.12 9.
1、抗弯验算
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.127×106/4120=30.715N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝2.676kN
τmax=2Vmax/A=2×2.676×1000/384＝13.938N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 主梁变形图(mm)
νmax＝0.023mm≤[ν]＝L/400＝417/400＝1.042mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
支座反力依次为R1=0.152kN，R2=5.259kN，R3=5.259kN，R4=0.152kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式 扣件抗滑移折减系数kc 可调托座 0.8 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 1、扣件抗滑移验算
两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.152,0.152]＝0.152kN≤0.8×8=6.4kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝5.259kN≤[N]＝30kN 满足要求！
八、立柱验算
钢管截面类型(mm) 钢材等级 回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 2Φ48×2.7 Q235 16 200 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32Φ48×2.7 384 4.12 0.1 1、长细比验算 l0=h=1500mm
λ=l0/i=1500/16=93.75≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.1 2、风荷载计算
Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.26×0.5×1.52/10＝
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 0.033kN·m 3、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.6)+1.4×0.9×2]×1＝73.98kN/m 2)小梁验算
q1＝max{2.788+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.2/2+0.5×(2.6-0.1)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×max[0.45-0.2/2，(0.9-0.45)-0.2/2]/2×1，9.248+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.2/2}=9.269kN/m 同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.132kN，R2＝4.9kN，R3＝4.9kN，R4＝0.132kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+0.9×1.2×0.1×(3-2.6)+Mw/lb＝max[0.132+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+0.45-0.2/2)/2×0.5，4.9，4.9，0.132+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1+0.9-0.45-0.2/2)/2×0.5]+0.043+0.033/0.9＝4.729kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝4728.829/(0.1×384)+0.033×106/4120＝27.221N/mm2≤[f]＝200N/mm2 满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3
H/B=3/14=0.214≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！
十、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 混凝土的龄期(天) 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm) 立柱垫板宽b(mm) 2100 7 0.829 100 混凝土强度等级 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm) 立柱垫板长a(mm) 2C30 8.294 100 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 F1=N=4.729kN 1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，βh 取βh=0.9；中间线性插入取用。 ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 σpc,m 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 um /2处板垂直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βsβs 不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：as 对角柱，取as=20 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 2h0 η1 η2 η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um 说明 可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=80mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=720mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×720×80/1000=33.425kN≥F1=4.729kN 满足要求！
2、局部受压承载力计算
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 fc Fl≤1.35βcβlfcAln βc βl Aln Al Ab 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 βl=(Ab/Al)1/2 可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(300)×(300)/(100×100)]1/2=3，Aln=ab=10000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×10000/1000=335.907kN≥F1=4.729kN 满足要求！
梁侧模板计算书
计算依据：
1、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝梁名称 新浇混凝土梁计算跨度(m) LL 2.2 混凝土梁截面尺寸(mmxmm) 200×2600 二、荷载组合
《混凝土结构工程侧压力计算依据规范 施工规范》GB5066混凝土重力密度γc(kN/m) 324 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
6-2011 结构重要性系数 新浇混凝土初凝时间t0(h) 塌落度修正系数β 混凝土浇筑速度V(m/h) 1 4 0.9 2 2.6 min{0.28γct0βv1/2可变组合系数 0.9 梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m) 22梁下挂侧模G4k ，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×221/2，24×2.6}＝min{34.213，62.4}＝34.213kN/m 2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×34.213+1.4×0.9×2]＝44.0kN/m2
下挂部分：正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝34.213 kN/m2
三、支撑体系设计
小梁布置方式 主梁合并根数 结构表面的要求 水平向布置 2 结构表面外露 主梁间距(mm) 小梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 600 200 600
楼板厚度(mm) 梁下挂侧模高度(mm) 小梁道数(下挂) 梁左侧 160 2440 16 梁右侧 160 2440 16
左侧支撑表：
第i道支撑 1 距梁底距离(mm) 0 支撑形式 固定支撑 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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2 3 4 5 6 7 8 100 250 700 1150 1600 2050 2400 对拉螺栓 对拉螺栓 对拉螺栓 对拉螺栓 对拉螺栓 对拉螺栓 对拉螺栓 右侧支撑表：
第i道支撑 1 2 3 4 5 6 7 8
距梁底距离(mm) 0 100 250 700 1150 1600 2050 2400
支撑形式 固定支撑 对拉螺栓 对拉螺栓 对拉螺栓 对拉螺栓 对拉螺栓 对拉螺栓 对拉螺栓
设计简图如下：
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
模板设计剖面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 16 7300 面板厚度(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 214 1.5 1、下挂侧模
梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×142/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×143/12＝228666.667mm4。面板计算简图如下：
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1、抗弯验算
q1＝bS承＝1×44.0＝44.0kN/m
q1静＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×34.213×1＝41.569kN/m q1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/m
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×41.569×0.1632+0.121×2.52×0.1632＝0.126kN·m
σ＝Mmax/W＝0.126×106/32666.667＝3.85N/mm2≤[f]＝16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝1×34.213＝34.213kN/m
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×34.213×162.6674/(100×7300×228666.667)＝0.091mm≤162.667/400=0.407mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态
R下挂max＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×41.569×0.163+1.223×2.52×0.163＝8.23kN 正常使用极限状态
R'下挂max＝1.143×l左×q＝1.143×0.163×34.213＝6.361kN
五、小梁验算
小梁最大悬挑长度(mm) 小梁类型 200 方木 小梁计算方式 小梁截面类型(mm) 三等跨连续梁 40×80 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 4328415 42.67 170.67 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 221.66 15.44 1、下挂侧模 计算简图如下：
跨中段计算简图
悬挑段计算简图
1、抗弯验算 q＝8.23kN/m
Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×8.23×0.62，0.5×8.23×0.22]=0.296kN·m
σ＝Mmax/W＝0.296×106/42670＝6.944N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×8.23×0.6，8.23×0.2]=2.963kN
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.963×1000/(2×40×80)＝1.3N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝6.361kN/m
ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×6.361×6004/(100×8415×1706700)＝0.3mm≤600/400=1.5mm
ν2max＝qL4/(8EI)=6.361×2004/(8×8415×1706700)=0.0mm≤200/400=0.5mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态
R下挂max＝max[1.1×8.23×0.6，0.4×8.23×0.6+8.23×0.2]＝5.432kN 正常使用极限状态
R'下挂max＝max[1.1×6.361×0.6，0.4×6.361×0.6+6.361×0.2]＝4.198kN
六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322钢管 Φ48×2.7 206000 115 4.12 主梁截面类型(mm) 主梁合并根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 主梁受力不均匀系数 42Φ48×2.7 2 200 9. 0.6 1、下挂侧模
因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得：
承载能力极限状态：R1＝1.125kN，R2＝3.259kN，R3＝2.67kN，R4＝2.67kN，R5＝2.67kN，R6＝2.67kN，R7＝2.67kN，R8＝2.67kN，R9＝2.67kN，R10＝2.67kN，R11＝2.67kN，R12＝2.67kN，R13＝2.67kN，R14＝2.67kN，R15＝3.259kN，R16＝1.125kN
正常使用极限状态：R'1＝0.866kN，R'2＝2.519kN，R'3＝2.045kN，R'4＝2.045kN，R'5＝2.045kN，R'6＝2.045kN，R'7＝2.045kN，R'8＝2.045kN，R'9＝2.045kN，R'10＝2.045kN，R'11＝2.045kN，R'12＝2.045kN，R'13＝2.045kN，R'14＝2.045kN，R'15＝2.519kN，R'16＝
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 0.866kN
计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σmax＝Mmax/W＝0.302×106/4120=73.247N/mm2≤[f]=200 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
梁左侧剪力图(kN)
τmax=2Vmax/A=2×4.799×1000/384＝24.993N/mm2≤[τ]=115 N/mm2
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 满足要求！ 3、挠度验算
梁左侧变形图(mm)
νmax＝0.122mm≤450/400＝1.125 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算
R下挂max＝7.586/0.6=12.3kN
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Nt(kN) b12.9 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N＝0.95×Max[12.3]＝12.011kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求！
板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 LB 新浇混凝土楼板板厚(mm) 100 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
模板支架高度H(m) 模板支架横向长度B(m) 4.2 3 模板支架纵向长度L(m) 6.2 二、荷载设计
面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板 模板及其支架 混凝土自重标准值G2k(kN/m) 320.1 0.3 0.5 0.75 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 2324 1.1 2.5 2.5 1.5 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m221 ) 2基本风压ω0(kN/m) 0.25 地基粗糙程度 模板支架顶部距地风荷载标准值ωk(kN/m) 2B类(城市郊区) 3 面高度(m) 风压高度变化系数1 μz 风荷载体型系数μs 0.5 0.125 三、模板体系设计
主梁布置方向 立柱横向间距lb(mm) 小梁间距l(mm) 平行立柱纵向方向 立柱纵向间距la(mm) 900 150 水平拉杆步距h(mm) 小梁最大悬挑长度l1(mm) 900 1500 200 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
主梁最大悬挑长度l2(mm) 200 结构表面的要求 结构表面外露 设计简图如下：
模板设计平面图
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
模板设计剖面图(模板支架纵向)
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
模板设计剖面图(模板支架横向)
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 16 7300 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 面板计算方式 214 1.4 三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4 承载能力极限状态
q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2.5] ×1=5.969kN/m
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 q1静=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = 0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.1)×1]=2.819kN/m
q1活=0.9×(γQQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 正常使用极限状态
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.1))×1＝2.61kN/m 计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×2.819×0.152+0.117×3.15×0.152＝0.015kN·m M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.152+0.213×3.15×0.15，0.1×0.108×0.152+0.175×3.15×0.15]＝0.101kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.015，0.101]＝0.101kN·m
σ＝Mmax/W＝0.101×106/32666.667＝3.087N/mm2≤[f]＝16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×2.61×1504/(100×7300×228666.667)=0.005mm ν＝0.005mm≤[ν]＝L/400＝150/400＝0.375mm 满足要求！
五、小梁验算
小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×80 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 43215.44 42.67 170.67 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁计算方式 221.78 9350 二等跨连续梁 q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×0.15=0.928kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.15=0.455kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.15＝0.472kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.15＝0.049kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.455×0.92+0.125×0.472×0.92＝0.094kN·m M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.049×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.049×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.578kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[0.928×0.22/2，0.049×0.22/2+3.15×0.2]＝
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 0.631kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.094，0.578，0.631]＝0.631kN·m σ=Mmax/W=0.631×106/42670=14.787N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.455×0.9+0.625×0.472×0.9＝0.522kN V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.049×0.9+0.688×3.15＝2.195kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[0.928×0.2，0.049×0.2+3.15]＝3.16kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.522，2.195，3.16]＝3.16kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×40×80)＝1.481N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.1))×0.15＝0.422kN/m 挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.422×9004/(100×9350×170.67×104)＝0.09mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；
悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.422×2004/(8×9350×170.67×104)＝0.005mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×200/400＝1mm 满足要求！
六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁计算方式 22钢管 Φ48×2.7 115 206000 三等跨连续梁 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 可调托座内主梁根数 432Φ48×2.7 200 4.12 9. 1 1、小梁最大支座反力计算
q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×1.5]×0.15＝0.771kN/m
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 q1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)×0.15＝0.488kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.15＝0.283kN/m
q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.1))×0.15＝0.452kN/m 承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×0.771×0.9＝0.868kN 按悬臂梁，R1＝0.771×0.2＝0.154kN R＝max[Rmax，R1]＝0.868kN; 正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.452×0.9＝0.508kN 按悬臂梁，R'1＝q2l1=0.452×0.2＝0.09kN R'＝max[R'max，R'1]＝0.508kN; 计算简图如下：
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=0.465×106/4120=112.743N/mm2≤[f]=200N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
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主梁剪力图二(kN)
τmax=2Vmax/A=2×2.975×1000/384＝15.494N/mm2≤[τ]=115N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=0.637mm≤[ν]=900/400=2.25mm 悬挑段νmax＝0.450mm≤[ν]=2×200/400=1mm 满足要求！
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一
支座反力依次为R1=3.969kN，R2=5.387kN，R3=5.676kN，R4=3.196kN 图二
支座反力依次为R1=3.573kN，R2=5.541kN，R3=5.541kN，R4=3.573kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝5.676kN≤[N]＝30kN 满足要求！
八、立柱验算
剪刀撑设置
立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)
非顶部立柱计算长度系数μ2 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m)
32
加强型 200
立柱顶部步距hd(mm) 顶部立柱计算长度系数μ1
1500 1.386
1.755 Φ48×2.7 384 4.12 0.15
钢管截面类型(mm) 钢材等级
立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm)
2
Φ48×2.7 Q235 16 200
1、长细比验算
顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm λ=max[l01，l0]/i=2633.4/16=1.588≤[λ]=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×0.15 = 0.731kN/m 同上四～六步计算过程，可得：
R1＝3.759kN，R2＝5.247kN，R3＝5.375kN，R4＝3.384kN 顶部立柱段：
l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1=l01/i=3041.577/16=190.099 查表得，φ＝0.199 不考虑风荷载:
N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[3.759，5.247，5.375，3.384]=5.375kN f＝ N1/(ΦA)＝5375/(0.199×384)＝70.339N/mm2≤[f]＝200N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:
Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.125×0.9×1.52/10＝0.032kN·m N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[3.759,5.247,5.375,3.384]+0.032/0.9=5.411kN f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝5411/(0.199×384)+0.032×106/4120＝78.577N/mm2≤[f]＝200N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：
l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mm λ=l0/i=3040.537/16=190.034 查表得，φ1=0.199 不考虑风荷载:
N =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[3.759,5.247,5.375,3.384]+1×1.2×0.15×4.2=6.131kN
f=N/(φ1A)＝6.131×103/(0.199×384)=80.232N/mm2≤[σ]=200N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:
Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.125×0.9×1.52/10＝0.032kN·m Nw =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[3.759,5.247,5.375,3.384]+1×1.2×
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 0.15×4.2+0.032/0.9=6.167kN
f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝6.167×103/(0.199×384)+0.032×106/4120=88.47N/mm2≤[σ]=200N/mm2 满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3
H/B=4.2/3=1.4≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！
十、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 混凝土的龄期(天) 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm) 立柱垫板宽b(mm) 2100 3 0.458 200 混凝土强度等级 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm) 立柱垫板长a(mm) 2C30 4.576 200 F1=N=6.167kN 1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，βh 取βh=0.9；中间线性插入取用。 ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，σpc,m 其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 um /2处板垂直截面的最不利周长。 2混凝土轴心抗拉强度设计值 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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h0 η1 η2 η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um βs 不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：as 对角柱，取as=20 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs说明 可得：βh=1，ft=0.458N/mm2，η=1，h0=h-20=80mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.458+0.25×0)×1×1120×80/1000=28.726kN≥F1=6.167kN 满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 fc Fl≤1.35βcβlfcAln βc βl Aln Al Ab 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 βl=(Ab/Al)1/2 可得：fc=4.576N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 Aln=ab=40000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×4.576×40000/1000=741.312kN≥F1=6.167kN 满足要求！
板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 模板支架高度H(m) 模板支架横向长度B(m) LB 3 3.5 新浇混凝土楼板板厚(mm) 模板支架纵向长度L(m) 160 6.2 二、荷载设计
面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板 模板及其支架 混凝土自重标准值G2k(kN/m) 320.1 0.3 0.5 0.75 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 2324 1.1 2.5 2.5 1.5 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m221 ) 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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基本风压ω0(kN/m) 0.25 地基粗糙程度 模板支架顶部距地风荷载标准值ωk(kN/m) 22B类(城市郊区) 3 面高度(m) 风压高度变化系数1 μz 风荷载体型系数μs 0.5 0.125 三、模板体系设计
主梁布置方向 立柱横向间距lb(mm) 小梁间距l(mm) 主梁最大悬挑长度l2(mm) 平行立柱纵向方向 立柱纵向间距la(mm) 900 150 200 水平拉杆步距h(mm) 小梁最大悬挑长度l1(mm) 结构表面的要求 900 1500 200 结构表面外露 设计简图如下：
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模板设计平面图
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模板设计剖面图(模板支架纵向)
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模板设计剖面图(模板支架横向)
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 16 7300 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 面板计算方式 214 1.4 三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.667mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.667mm4 承载能力极限状态
q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5] ×1=7.595kN/m
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 q1静=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = 0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.16)×1]=4.445kN/m
q1活=0.9×(γQQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 正常使用极限状态
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.16))×1＝4.116kN/m 计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.445×0.152+0.117×3.15×0.152＝0.018kN·m M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.108×0.152+0.213×3.15×0.15，0.1×0.108×0.152+0.175×3.15×0.15]＝0.101kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.018，0.101]＝0.101kN·m
σ＝Mmax/W＝0.101×106/32666.667＝3.087N/mm2≤[f]＝16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×4.116×1504/(100×7300×228666.667)=0.008mm ν＝0.008mm≤[ν]＝L/400＝150/400＝0.375mm 满足要求！
五、小梁验算
小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 40×80 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 43215.44 42.67 170.67 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁计算方式 221.78 9350 二等跨连续梁 q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2.5]×0.15=1.172kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.16)×0.15=0.699kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.15＝0.472kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.15＝0.049kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.699×0.92+0.125×0.472×0.92＝0.119kN·m
M2＝max[0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pL]＝max[0.07×0.049×0.92+0.203×3.15×0.9，0.125×0.049×0.92+0.188×3.15×0.9]＝0.578kN·m
M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.172×0.22/2，0.049×0.22/2+3.15×0.2]＝0.631kN·m
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.119，0.578，0.631]＝0.631kN·m σ=Mmax/W=0.631×106/42670=14.787N/mm2≤[f]=15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.699×0.9+0.625×0.472×0.9＝0.659kN V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.049×0.9+0.688×3.15＝2.195kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.172×0.2，0.049×0.2+3.15]＝3.16kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.659，2.195，3.16]＝3.16kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×40×80)＝1.481N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.16))×0.15＝0.7kN/m 挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.7×9004/(100×9350×170.67×104)＝0.139mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm；
悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.7×2004/(8×9350×170.67×104)＝0.008mm≤[ν]＝2×l1/400＝2×200/400＝1mm 满足要求！
六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁计算方式 22钢管 Φ48×2.7 115 206000 三等跨连续梁 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 可调托座内主梁根数 432Φ48×2.7 200 4.12 9. 1 1、小梁最大支座反力计算
q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×1.5]×0.15＝1.021kN/m
q1静＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)×0.15
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 ＝0.823kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.15＝0.198kN/m
q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.16))×0.15＝0.677kN/m 承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.021×0.9＝1.149kN 按悬臂梁，R1＝1.021×0.2＝0.204kN R＝max[Rmax，R1]＝1.149kN; 正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.677×0.9＝0.762kN 按悬臂梁，R'1＝q2l1=0.677×0.2＝0.135kN R'＝max[R'max，R'1]＝0.762kN; 计算简图如下：
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
主梁弯矩图一(kN·m)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=0.615×106/4120=149.242N/mm2≤[f]=200N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
主梁剪力图二(kN)
τmax=2Vmax/A=2×3.938×1000/384＝20.51N/mm2≤[τ]=115N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=0.956mm≤[ν]=900/400=2.25mm 悬挑段νmax＝0.674mm≤[ν]=2×200/400=1mm 满足要求！
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一
支座反力依次为R1=5.254kN，R2=7.13kN，R3=7.513kN，R4=4.231kN 图二
支座反力依次为R1=4.73kN，R2=7.335kN，R3=7.335kN，R4=4.73kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝7.513kN≤[N]＝30kN 满足要求！
八、立柱验算
剪刀撑设置
立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)
非顶部立柱计算长度系数μ2 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m)
32
加强型 200
立柱顶部步距hd(mm) 顶部立柱计算长度系数μ1
1500 1.386
1.755 Φ48×2.7 384 4.12 0.15
钢管截面类型(mm) 钢材等级
立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm)
2
Φ48×2.7 Q235 16 200
1、长细比验算
顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mm λ=max[l01，l0]/i=2633.4/16=1.588≤[λ]=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.9×1]×0.15 = 1.002kN/m 同上四～六步计算过程，可得：
R1＝5.153kN，R2＝7.194kN，R3＝7.37kN，R4＝4.639kN 顶部立柱段：
l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm λ1=l01/i=3041.577/16=190.099 查表得，φ＝0.199 不考虑风荷载:
N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[5.153，7.194，7.37，4.639]=7.37kN f＝ N1/(ΦA)＝7370/(0.199×384)＝96.446N/mm2≤[f]＝200N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:
Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.125×0.9×1.52/10＝0.032kN·m N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[5.153,7.194,7.37,4.639]+0.032/0.9=7.405kN f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝7405/(0.199×384)+0.032×106/4120＝104.671N/mm2≤[f]＝200N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：
l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mm λ=l0/i=3040.537/16=190.034 查表得，φ1=0.199 不考虑风荷载:
N =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[5.153,7.194,7.37,4.639]+1×1.2×0.15×3=7.91kN
f=N/(φ1A)＝7.91×103/(0.199×384)=103.512N/mm2≤[σ]=200N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:
Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.125×0.9×1.52/10＝0.032kN·m Nw =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[5.153,7.194,7.37,4.639]+1×1.2×
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 0.15×3+0.032/0.9=7.945kN
f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝7.945×103/(0.199×384)+0.032×106/4120=111.737N/mm2≤[σ]=200N/mm2 满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3
H/B=3/3.5=0.857≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！
十、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 混凝土的龄期(天) 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm) 立柱垫板宽b(mm) 2100 3 0.458 200 混凝土强度等级 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm) 立柱垫板长a(mm) 2C30 4.576 200 F1=N=7.945kN 1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，βh 取βh=0.9；中间线性插入取用。 ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，σpc,m 其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 um /2处板垂直截面的最不利周长。 2混凝土轴心抗拉强度设计值 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
h0 η1 η2 η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um βs 不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：as 对角柱，取as=20 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs说明 可得：βh=1，ft=0.458N/mm2，η=1，h0=h-20=80mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.458+0.25×0)×1×1120×80/1000=28.726kN≥F1=7.945kN 满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 fc Fl≤1.35βcβlfcAln βc βl Aln Al Ab 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 βl=(Ab/Al)1/2 可得：fc=4.576N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×4.576×40000/1000=741.312kN≥F1=7.945kN 满足要求！
墙模板（木模板）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土墙名称 混凝土墙的计算高度(mm) A楼地下室Q1 3000 新浇混凝土墙墙厚(mm) 混凝土墙的计算长度(mm) 250 6000 二、荷载组合
《建筑施工模板安侧压力计算依据规范 全技术规范》JGJ162-2008 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝2.7 土顶面总高度H(m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m) 22混凝土重力密度γc(kN/m) 324 混凝土侧压力折减系数ξ 0.8 ζγcH＝0.8×24×2.7＝51.84kN/m 2 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=ζγcH＝0.8×24×2.7＝51.84kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×51.84+1.4×2，1.35×51.84+1.4×0.7×2]＝0.9max[65.008，71.944]＝0.9×71.944＝.75kN/m2 正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝51.84 kN/m2
三、面板布置
小梁布置方式 竖直 左部模板悬臂长(mm) 100 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
小梁间距(mm) 主梁间距(mm) 对拉螺栓横向间距(mm) 150 450 450 小梁一端悬臂长(mm) 主梁一端悬臂长(mm) 对拉螺栓竖向间距(mm) 100 50 450
模板设计立面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 16 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 214 7300
墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.45m，W＝bh2/6＝450×142/6＝14700mm3，I＝bh3/12＝450×143/12＝102900mm4
1、强度验算
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 q＝bS承＝0.45×.75＝29.137kN/m
面板弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.082kN·m
σ＝Mmax/W＝0.082×106/14700＝5.575N/mm2≤[f]＝16N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝0.45×51.84=23.328kN/m
面板变形图(mm)
ν＝0.204mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm 满足要求！
五、小梁验算
小梁材质及类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 32矩形木楞 17.82 42.67 小梁截面类型(mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 4240×80 11000 170.67 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
1、强度验算
q＝bS承＝0.175×.75＝11.331kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
小梁剪力图(kN)
Mmax＝0.227kN·m
σ＝Mmax/W＝0.227×106/42670＝5.325N/mm2≤[f]＝17.82N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝0.175×51.84=9.072kN/m
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
小梁变形图(mm)
ν＝0.136mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm 满足要求！ 3、支座反力计算
R1=5.579kN，R2=...R39=4.782kN，R40=3.985kN
六、主梁验算
主梁材质及类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42双钢管 Φ48×2.7 206000 9. 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 32Φ48×2.7 200 4.12
1、强度验算
主梁弯矩图(kN·m)
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 Mmax＝0.718kN·m
σ＝Mmax/W＝0.718×106/4120＝174.168N/mm2≤[f]＝200N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
主梁变形图(mm)
ν＝0.36mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm 满足要求！
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Nt(kN) b12.9 对拉螺栓横向验算间距m＝max[450，450/2+100]＝450mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[450，450/2+200]＝450mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.45×0.45×.75＝12.456kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求！
柱模板（设置对拉螺栓）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土柱名称 新浇混凝土柱的计算高度(mm) KZ 3000 新浇混凝土柱长边边长(mm) 新浇混凝土柱短边边长(mm) 400 400 二、荷载组合
侧压力计算依据规范 《建筑施工模板安混凝土重力密度γc(kN/m3) 24 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
全技术规范》JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 10 1 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 3 min{0.22γct0β1β2v1/21 2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 2，γcH}＝min{0.22×24×10×1×1×221/2，24×3}＝min{74.67，72}＝72kN/m 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m) 22 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×10×1×1×21/2，24×3]＝min[74.67，72]＝72kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×72+1.4×2，1.35×72+1.4×0.7×2]＝0.9max[.2，99.16]＝0.9×99.16＝.244kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝72 kN/m2
三、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 柱长边小梁根数 柱箍间距l1(mm) 2覆面竹胶合板 14.74 4 400 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 柱短边小梁根数 214 25 4 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.4×72＝34.992kN/m 活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.4×2＝0.706kN/m
Mmax＝-0.1q1l2-0.117q2l2＝-0.1×34.992×0.1332-0.117×0.706×0.1332＝-0.0kN·m
σ＝Mmax/W＝0.0×106/(1/6×400×142)＝4.873N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.4×72＝28.8kN/m
ν＝0.677ql4/(100EI)＝0.677×28.8×133.3334/(100×25×(1/12×400×143))＝0.075mm≤[ν]＝l/400＝133.333/400＝0.333mm 满足要求！
四、小梁验算
小梁类型 小梁截面惯性矩I(cm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 224矩形木楞 170.67 13.5 1.35 小梁截面类型(mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁弹性模量E(N/mm) 最低处柱箍离楼面距离(mm) 2340×80 42.67 9000 100 1、强度验算
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.133×.244＝11.9 kN/m
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
小梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.185kN·m
σ＝Mmax/W＝0.185×106/42.67×103＝4.34N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
小梁剪力图(kN·m)
Vmax＝2.694kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.694×1000/(2×40×80)＝1.263N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 满足要求！ 3、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.133×72＝9.6 kN/m
小梁变形图(mm)
ν＝0.081mm≤[ν]＝1.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=5.158 正常使用极限状态 Rmax=4.161
五、柱箍验算
（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）
柱箍类型 柱箍材质规格(mm) 柱箍截面抵抗矩W(cm) 柱箍弹性模量E(N/mm) 23钢管 Φ48×2.7 4.12 206000 柱箍合并根数 柱箍截面惯性矩I(cm) 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm) 242 9. 200 中国建筑第七工程局有限公司 CHINA CONSTRUCTION SEVENTH ENGINEERING
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
模板设计立面图 1、柱箍强度验算
连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍：
取小梁计算中b=400/(4-1)=133.333mm=0.133m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax＝5.158kN P=Rmax/2=2.579kN 正常使用极限状态： R’max＝4.161kN P’=R’max/2=2.081kN
长边柱箍计算简图
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
长边柱箍弯矩图(kN·m)
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.068kN·m，N1＝3.999kN
短边柱箍：
取小梁计算中b=400/(4-1)=133.333mm=0.133m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax＝5.158kN P=Rmax/2=2.579kN 正常使用极限状态： R’max＝4.161kN P’=R’max/2=2.081kN
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.068kN·m，N2＝3.999kN
M/Wn＝0.068×106/(4.12×103)＝16.56N/mm2≤[f]＝200N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案
长边柱箍计算简图
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
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清丰县李家庄村棚户区改造安置房项目 模板工程施工方案 短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0.006mm≤[ν]＝l/400＝0.53mm ν2＝0.006mm≤[ν]＝l/400＝0.53mm 满足要求！
六、对拉螺栓验算
对拉螺栓型号 扣件类型 M12 3形12型 轴向拉力设计值Nt(kN) 扣件容许荷载(kN) b12.9 12 N＝3.999×2=7.999kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求！
N＝3.999×2=7.999kN≤12kN 满足要求！
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